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      錢江四橋復興大橋施工組織設計方案(198頁)
      錢江四橋復興大橋施工組織設計方案(198頁).doc
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      施工方案
      上傳人:故事 編號:503112 2022-08-01 197頁 5.35MBKB
      1、第一章 施工方案總說明1.1工程概況杭州市錢江四橋(復興大橋)位于錢江大橋下游4.3公里,南星橋第一碼頭上游約200米處;北端通過復興立交橋與杭州市已建的中河高架路相接,全長1376m。南端與濱江區中興立交橋相連,構成了一條連接杭州市中心與江南濱江新區的最便捷通道。是杭州市第一座跨錢塘江的城市橋梁。該橋的建設,對緩解錢塘江大橋的交通擁護狀況,完善城市道路網建設,溝通兩岸的聯系,加快兩岸的經濟發展,尤其是南岸的經濟發展,有著十分重要的意義。錢江四橋主橋土建施工分二個合同段,其中第1合同段全長732.5m,起訖樁號為K0+190.133K0+922.633。1.2 橋址區域自然條件1.2.1氣候與2、地形地貌1.2.1.1氣候杭州市地處亞熱帶濕潤地區的北緣,屬亞熱帶季風性濕潤氣候,四季交替顯著,有一些明顯的特殊氣候現象:如寒潮、霧、梅雨、臺風、春秋季低溫、干旱等。(1)日照:平均日照時數為18002100小時,平均年日照百分率為4148%,每年最高的7、8月份,日照時數在220小時以上,冬季一般在120150小時以下。(2)氣溫:常年各地平均氣溫15.317.0,最冷月(1月)平均氣溫3.05.0,最熱月(7月)平均氣溫27.428.9,極端最低氣溫為零下715(如1966年1月24日為-10.5),極端最高氣溫為3843(如1930年8月10日為42.1),冬季土層凍結深度為2030cm3、,基本雪壓0.4KN/m2,冬季最大積雪厚度23cm(1997年),年平均結冰日數為39.5天。(3)濕度:年相對濕度80%左右,月平均相對濕度以夏季最大,冬季最小,總的來說各地相對濕度變化都不太大。(4)降雨:杭州市平均年降水量在11001600mm,各地平均年雨日為150160天,年最大降雨量2356.1mm(1954年),年最小降雨量954.6mm(1967年),降水以春雨、梅雨(46月)、臺風雨(79月)為主,月最大降雨量為514.9mm(1954年5月)。(5)風況:78月份杭州常受太平洋臺風影響,帶來狂風暴雨,臺風侵襲本流域每年約有23次。杭州氣象站實測最大風速28m/s(19674、年8月),風向為ESE,春季及冬季多北風,汛期多東南風,最大臺風達12級,風速34m/s?;撅L壓0.35KN/m2。1.2.1.2地形地貌錢塘江為浙江省內第一大河,發源于安徽省休寧縣六股尖,經新安江、富春江兩大水庫調節后,從西南向東北方向穿過杭州市區后,流向東部杭州灣海域,干流全長494km,流域面積54349km2。杭州地處杭嘉湖平原的西南部,位于錢塘江西北岸,處于低山丘陵與平原交接帶,其西南部為低山丘陵地形,北、東、南三面為堆積平原。橋址北岸為南星橋將臺山、鳳凰山北麓的近山前地帶?,F有臨江海塘白塔嶺至三堡船閘段防洪潮標準水位按500年一遇預留,結構按100年一遇設計,并于1998年建成,5、堤頂高程為10.05m,擋浪墻頂高程為11.05m,現臨江海塘為杭州市市區防洪確保線。四橋南岸原防洪堤為南沙支堤。1998年開始,根據規劃堤線修建標準海塘,按百年一遇標準設計,堤頂高程為9.87m,擋浪墻頂高程10.52m,南岸標準海塘是杭州市濱江區及蕭紹平原的防洪屏障。兩岸地勢基本平坦,地面一般高程6.008.00m,橋址處江面寬度約11301160m,河槽寬淺,勘察期水深一般37m,由北岸至南岸漸深,河床底面高程在水流沖刷,尤其是洪水的沖刷作用下處于動態變化中,一般在-1.02.0m。1.2.2水文及航道本橋位的上游約3.4公里是閘口常設水文站,下游約13.1公里有七堡水文站。1.2.2.6、1涇流特征:錢塘江流域位于東南風活動地區,流域年降雨量一般為11001600mm,雨量充沛,四季分明,每年三月至六月梅雨季節的涇流占全年的57%,七月至九月份占全年的21%,十月至次年二月枯水季節占全年的22%。每年七月至十月為臺風期,當臺風襲擊時,常伴有大風暴雨,以致發生增水,若與大潮汛相遇,將會出現特高潮位。經對閘口、七堡水文站多年資料分析,本河段高潮位均發生在每年的四月至十月。深泓線遍及整個斷面,但2/3的最深點和主槽集中在離北岸200400m和7001000m處。1.2.2.2潮汐特征:錢塘江涌潮舉世聞名,近幾年來由于河道進一步整治,下游河道主槽趨向順直,主流偏北,涌潮較前幾年為大。本7、河段七月份前后低潮位最低,八、九、十月份高潮位最高。閘口站年最高高潮位高程7.56米(1974年8月),歷年最低低潮位高程1.19米(1954年8月),最大漲潮差2.98m(1973年7月),最小漲潮差0.01米。平均漲潮歷時1小時33分,平均落潮歷時為10小時52分 。潮流為往復流,流向與橋址斷面垂直線夾角小于10的百分比為:漲潮占89100%,落潮占73100%。設計潮流速為4.1m/s(百年一遇)。潮向為0度時,橋墩迎流面作用壓強平均最大值為45.0KPa,最大瞬時壓強接近70KPa。1.2.2.3設計流量:該河段為涇流控制。1960年以后,由于新安江水庫蓄水調節作用使水量年內分配趨向均8、勻,洪峰流量明顯削減。經新安江調蓄后,橋址斷面百年一遇設計流量為29700m3/s,相應最大斷面平均流速2.91m/s,橋址三百年一遇斷面流量為34100m3/s,相應最大斷面平均流速3.16m/s。1.2.2.4設計水位:根據浙江省水利水電河口海岸研究設計院錢塘江四橋工程水域條件分析及模型試驗研究,橋位處百年一遇高水位為8.52米,低水位為1.23米,三百年一遇洪水位9.08米。1.2.2.5橋墩沖刷:根據浙江省水利水電河口海岸研究設計院的試驗和分析結果,百年一遇的水流條件,墩的施工圍堰割到0.0高程情況下,各墩的沖刷高程情況如下:百年一遇洪水條件下橋墩局部沖刷高程墩號4#5#6#7#8#99、#10#11#12#13#歷史最底床面高程(m)-6.8-6.8-3.7-3.7-3.7-3.8-3.8-5.0-8.0-7.8百年一遇洪水流速(m/s)3.13.33.33.13.113.073.043.363.363.3一般沖深(m)0.20.81.51.01.01.01.01.51.20.5局部沖深(m)9.612.813.810.410.410.210.114.412.610.1沖刷高程(m)-16.9-20.4-19.0-15.1-15.1-15.0-15.0-20.9-21.8-18.41.2.2.6通航凈空及通航水位:錢塘江屬國家四級航道,凈高為10米(考慮錢塘江涌潮富余高度),10、錢塘江最高能航水位為6.12米,凈寬大于80米,上、下行分別設孔。1.2.2.7船撞力:根據公路橋涵規范及錢塘江六橋的參照情況,順橋軸方向取100t,橫橋軸方向200t。施工期間洪水與涌潮按20年一遇頻率設計。1.3橋址區巖土工程地質特征1.3.1地質構造及地震效應就大地構造位置而言,擬建橋址位于揚子斷塊區的錢塘斷凹內。由于受印支期、燕山期構造運動的影響,地殼遭受強烈擠壓,古生代地層構成了斷凹的基底。燕山期斷裂活動十分強烈,晚侏羅紀發生了大規模的火山噴發和巖漿侵入活動,火山巖組成了斷凹區的蓋層,到白堊紀時地殼經受了強烈的引張,靈橋赭山斷裂和杭州臨平斷裂之間形成了斷陷盆地,如長河凹陷等。到晚第三11、紀特別是第四紀,地殼出現整體沉降。錢塘斷凹內主要斷裂構造格架由北東向斷裂,北西向斷裂與東西向斷裂所組成,這三組斷裂以北東向斷裂最為發育,規模最大,北西向斷裂與北東向斷裂將中生代的斷陷盆地切割成菱形塊體。其中,北東向的錢塘江隱伏斷裂(F)在大橋橋址里程DK0+750附近穿過大橋中線,該斷面東南側為白堊系地層,西北側為中生界侏羅系地層。此外,受區域構造影響,橋址西北側的安山玢巖中節理裂隙較發育,且局部發育規模較小的斷層破碎帶,帶內發育有斷層角礫夾泥、斷層泥等構造巖。斷層破碎帶破壞了基巖的完整性,同時加劇了基巖的風化,導致了基巖的軟硬不均。在初勘中發現了3條斷層破碎帶(f1、f2、f3)。f1位于橋12、址里程DK0+480附近,寬約4米;f2、f3位于橋址里程DK0+670DK0+705段,f2寬約2米,f3寬約3米??碧浇Y果表明,本區挽近時期以來構造活動表現微弱,區內斷裂現今均無活動跡象,因此橋址區地質在工程上基本屬于穩定區。由于橋址處發育的斷裂破碎帶規模較小,而且詳勘時對原墩位進行了調整,詳勘結果表明,調整后的墩位處沒有遇到斷裂破碎帶。故f1、f2、f3對橋墩地基基礎不會產生大的影響。橋址區歸屬于上海上繞地震付帶,帶內歷史上共發生Ms級破壞性地震11次,最高震級5級。根據國家地震局1990年頒布的中國地震烈度區劃圖,本區的地震基本烈度為度。本橋為特大型橋梁,按國家有關規定,提高一度按度設13、防。根據鉆孔揭露,橋址區屬多層場地土,在深度15米范圍內,主要為松散狀的粉、細、中砂、淤泥質亞粘土及流塑軟塑狀亞砂土、亞粘土。鉆孔分析結果表明,橋址區地基土類別為中軟場地土,場地類別為類場地。屬抗震不利地段。此外,在橋址區地面下20米范圍內存在有飽和狀粉、細砂及流塑狀亞砂土,液化判別結果表明:在橋址區20米范圍內飽和粉、細砂及亞砂土均為可液化土,其液化等級為“嚴重”。故在基礎設計中,對液化土層的承載力和樁周土的側摩阻等按規范據液化抵抗系數Ce予以折減。1.3.2第四系覆蓋層橋址區第四系覆蓋層厚度變化較大,近山前的杭州岸一側較薄,最薄處為26.8米,向蕭山方向第四系地層漸厚,最厚達59.40米。14、第四系地層可分為三大層。第層為素填土及最新河流沖積相沉積的流塑軟塑的亞砂土、亞粘土及松散狀的細、中砂,層厚6.522.3米。第大層為全新世中早期海相、沖海相沉積的淤泥質亞粘土、軟塑的亞砂土、亞粘土及松散中密狀的粉、細、中砂,層厚11.435.1米。第大層為晚更新世沖積相沉積的圓礫土及礫砂層,層厚1.0019.85米,在大橋1號、2號墩缺失,6號墩局部缺失?,F按成因、性質將橋址第四紀地層分層詳述如下:1素填土:灰色,主要由片石、碎石及粘性土組成,結構較密實,分布在橋址區兩岸地表及錢塘江海塘拋石區。2亞砂土:灰黃色,流塑狀為主,局部軟塑狀,質不均,局部夾薄層細砂。具振動水析現象。呈層狀分布于5號墩15、以北及7號墩以南,第大層上部或表層,呈透鏡體狀分布在6號、7號墩第大層下部,層厚1.920.6米。3亞粘土:灰黃色,流塑軟塑狀,質不均,局部夾薄層細砂。主要呈層狀分布在河槽中橋址里程DK0+490DK0+700段表層,呈透鏡體狀分布在橋址里程DK1+050附近的2層中,最大層厚8.5米。4細砂:灰黃色,飽和,松散狀,粒均,成份以石英、長石為主,見少量云母及暗色礦物,呈薄層狀分布于橋址里程DK0+235以北及DK1+420DK1+500段第大層底部,層厚1.05.4米。5中砂:灰黃色,飽和,松散狀,粒不均,成份以石英、長石為主,見少量云母,呈層狀或透鏡體狀分布于橋址里程DK0+500DK1+2516、5段第大層底部,層厚1.78.2米。1淤泥質亞粘土:灰黃色、灰色,流塑狀,質較均,顯薄水平層理,層間夾粉、細砂。該層呈層狀分布于全橋址區,僅在5號墩位的局部缺失,最大單層厚26.3米。2亞砂土:灰色,軟塑狀為主,局部流塑狀,質較均。呈透鏡體狀分布于河槽中橋址里程DK0+410及DK1+565附近大層上部。層厚2.33.8米。3-1細砂:灰色,飽和,松散,粒均,成份以石英、長石為主,少量云母及暗色礦物,該層中夾有薄層流塑軟塑狀的粘性土,導致標貫擊數離散性較大。該層呈層狀或透鏡體狀分布于橋址里程DK1+425以南及DK1+055附近第大層中、上部。層厚0.910.1米。3-2中砂:灰色,飽和,松散17、,粒均,成份以石英、長石為主,少量云母及暗色礦物。呈透鏡體狀分布于橋址里程DK0+882附近,1淤泥質亞粘土所夾砂類土頂部。層厚2.9米。3-3粉砂:灰色,飽和,松散稍密狀,粒均,成份以石英、長石為主,少量云母及暗色礦物。呈層狀分布于橋址區里程DK0+882以北,第大層中,層厚5.014.85米。另呈透鏡體狀分布于橋址里程DK0+882DK1+425段1淤泥質亞粘土層中。4-1細砂:灰色,飽和,中密狀,粒不均,成份以石英、長石為主。呈透鏡體狀分布于橋址里程DK0+330以北及DK1+335以南第大層底部。層厚2.04.7米。4-2中砂:灰色,飽和,中密密實狀,粒不均,成份以石英、長石為主。呈薄18、層狀或透鏡體狀分布于橋址里程DK0+880以南第大層底部。厚0.57.0米。5-1亞粘土:灰色,軟塑狀,質尚均。呈薄層狀分布于橋址里程DK0+330DK0+375段及DK0+880DK0+970段1淤泥質亞粘土層底部。層厚1.95.25米。5-2亞砂土:灰色,軟塑狀,質均。呈層狀分布于橋址里程DK0+650DK0+740段。層厚4.09.1米。1圓礫土:灰色,飽和,密實狀,卵石含量一般2030%,卵石粒徑以25cm為主,少量大于8cm,卵石磨圓度中等,成份以石英、長石為主。卵、礫間充填物以含粘粒的砂類土為主。呈層狀分布于橋址區3號墩以南第四系地層底部,1號墩、2號墩缺失,6號墩局部缺失。層厚119、.0019.85米。2礫砂:灰色,飽和,密實狀,粒不均,成份以石英、長石為主。含1020%小卵石,呈透鏡體狀分布于橋址里程DK0+450DK0+500段第四系地層底部及DK1+337附近大層頂部,層厚1.458.05米。1.3.3 基巖橋址區下伏基巖為侏羅系上統(J3a)的火山巖及白堊系下統朝川組(K1C1)的陸相碎屑沉積巖,兩者呈斷層不整合接觸,以錢塘江斷裂為界,東南側為白堊系下統朝川組的粉砂巖,含礫砂巖,西北側為侏羅系上統的噴出巖安山玢巖?,F按基巖巖性及受風化、構造影響的程度將橋址區基巖分層詳述如下:1W3強風化安山玢巖:灰、灰綠、紫灰色,受風化作用的影響,大部分礦物風化變異,巖芯呈硬塑土20、狀或弱風化殘缺夾土狀,巖體呈散體狀,手掰可散。鉆孔揭示,該層厚度變化較大,此層在受構造作用影響嚴重的部位明顯加深,在2號墩最厚處達29.1米,在6號墩位處僅厚12米,局部缺失。1W2弱風化安山玢巖:灰黃色、灰綠色、紫灰色,斑狀結構,塊狀構造,巖體受到一定程度的風化,巖芯表面色澤暗淡且粗糙不平,節理裂隙較發育,裂隙間可見部分礦物風化成土狀。巖塊抗 壓試驗表明,該層由于受風化作用影響,巖石強度較微風化巖有很大程度的降低。該層厚度變化亦很大,且在構造作用影響嚴重的部位明顯加深,在3號墩最厚處達20.6米,6號墩處僅厚0.74.5米。1W1微風化安山玢巖:紫灰色,斑狀結構,塊狀構造,節理裂隙較發育,裂21、隙傾角從2080度均見發育。巖質硬,天然巖石單軸極限抗壓強度20.0089.90MPa。2W2弱風化破碎安山玢巖:紫灰色,斑狀結構,塊狀構造,節理裂隙很發育,間距小于5cm,巖芯多呈35cm碎塊狀、楔形體狀,少量呈短柱狀、半柱狀。巖質軟弱,主要發育于橋址里程DK0+480附近及DK0+670DK0+705段。2W1微風化破碎安山玢巖:紫灰色,斑狀結構,塊狀構造,節理、裂隙很發育,間距小于5cm,巖芯多呈35cm碎塊狀、楔形體狀,少量呈短柱狀、半柱狀。巖體呈鑲嵌結構,巖石結構及強度基本未變,但巖體整體強度有所降低。分布在橋址里程DK0+480附近及DK0+670DK0+705段。3斷層角礫夾泥:22、紫灰色,受構造及風化作用的影響,大部分礦物變異,巖芯呈直徑25cm的角礫夾泥狀,角礫質軟,其上可見擦痕等構造跡象,巖體呈散體狀,手掰即散。分布在橋址里程DK0+480附近及DK0+670DK0+705段。4斷層泥:紫灰色,受構造擠壓作用影響,巖芯呈軟塑的土夾少量角礫狀,角礫質軟,手可掰碎,巖體呈散體狀,手掰即散。分布在橋址里程DK0+670DK0+705段。W4+3粉砂巖、含礫砂巖全強風化帶:灰紫色,巖體風化嚴重,巖芯呈密實的含礫砂狀或硬塑土狀。巖體呈散體狀,手掰即散。該風化層厚度穩定,厚1.03.70米。1W1微風化粉砂巖:紫灰色,粉粒砂狀結構,層狀構造,水平層理發育,泥質膠結,成巖作用差,23、巖質較軟,屬軟質巖。天然巖石單軸極限抗壓強度平均值5.31MPa。該巖層在局部地段膠結較好,巖質較硬,天然巖石單軸極限抗壓強度達到10.1015.90MPa,其空間分布無明顯規律,多呈透鏡體狀分布。2W1微風化含砂礫巖:紫灰色,含礫砂狀結構,層狀構造,角礫及礫石含量2030%,礫石粒徑以210mm為主,局部可達24cm。泥質膠結,成巖作用極差,巖質極軟,手掰可散。該巖為極軟巖,天然巖石單軸極限抗壓強度0.101.90MPa。1.3.4水文地質條件橋址區地下水含水層主要有三層:第一層為孔隙潛水含水層,厚822米,其透水性能差,含水量較小。第二層為微承壓含水層,厚214米。第三層含水層為深層孔隙承24、壓含水層,厚120米,該含水層透水性好,含水量豐富,是本區的富水層。在勘察期間測得地下水綜合穩定水位高程為5.385.71米。對勘察期間錢塘江高、中、低潮位進行的水質分析,結果表明:高、中、低潮位江水對混凝土均具弱微礦化型腐蝕,另外,中潮位江水對混凝土具弱酸型及中等碳酸型腐蝕,低潮位江水對混凝土具有弱碳酸型腐蝕。兩岸地下水對混凝土無腐蝕性。1.4墩位基礎情況1.4.1地基巖土條件地質鉆孔結果表明,橋址區覆蓋層第、大層主要由松散中密狀的粉、細、中砂及流塑狀為主的亞砂土、亞粘土、淤泥質亞粘土組成,其工程性能差,承載力低;第大層為密實狀的礫砂、圓礫土,工程性能好,承載力高,但該層厚度不穩定,在1、225、號墩缺失,在313號墩段最厚處達11米,最薄處僅1米,但在1416號墩段1圓礫土層厚達1620米,頂面起伏不大。橋址區下伏基巖在16號墩為侏羅系上統的安山玢巖,屬硬質巖,其微風化巖強度高,工程性能好,但局部巖體中節理裂隙發育且存在小規模斷裂破碎帶,該段巖面埋藏相對較淺,巖面由6號墩向1號墩逐漸抬升,巖面高程-35.32-21.45米。該段基巖風化層厚度變化較大,不同墩位乃至同一墩位的不同樁位處的風化層厚度存在在明顯差異,最厚年達34.4米,最薄處僅4米,局部缺失。該段風化層總的趨勢是由6號墩向1號墩漸厚,其間存在兩處風化深槽,一處位于2、3號墩,槽底高程-53.62-56.14米,另一處位于526、號墩東南部,槽底高程-57.20-61.95米。716號墩基巖為白堊系下統朝川組的粉砂巖、含礫砂巖,該段基巖埋藏相對較深,巖面較平坦,由7號墩16號墩巖面略有降低,巖面高程-44.68-51.02米。7號9號墩以泥質膠結的粉砂巖為主,成巖作用較差,巖質較軟;10號16號墩以泥質膠結的含礫砂巖為主,成巖作用極差,巖質極軟。該段基巖風化層薄且均勻,同一墩位內巖性較單一,整體性好。1.4.2墩位樁基情況橋址區基礎持力層為第大層的密實礫砂、圓礫土和下伏基巖。1號6號墩基巖為安山玢巖且埋藏較淺,該巖巖質硬、強度高,采用嵌巖的端承樁基礎,以微風化安山玢巖作為樁尖持力層。7號15號墩基巖埋藏相對較深。為粉砂27、巖及含礫砂巖,成巖作用差,屬于軟質巖或極軟巖,巖面上的圓礫土及礫砂層層位不穩定,厚江不均,采用樁尖置于基巖中的摩擦樁基礎。16號墩基巖埋深大于55米,巖性以成巖作用極差的含礫砂巖為主。巖面以上的圓礫土層厚1020米,該段屬引橋邊墩,采用樁尖置于圓礫土層中的摩擦樁基礎。1.5主要技術指標(1)設計荷載:跨徑150米以內,人:城A級;跨徑大于150米:汽20,掛100。人群4.0KN/m2,輕軌按上海明珠線標準。(2)設計車速:主橋80KM/h(3)縱、橫坡:縱坡:i4.0%,橫坡:i1.5%(4)設計洪水位:三百年一遇:9.083m。(5)通航標準:國家四級航道,通航凈高10米,凈寬大于80米,28、最高通航水位6.123m,通航高度已考慮了涌潮的影響。(6)地震烈度:按7度設防(7)輕軌:按城市快速軌道交通工程項目建設標準(試行本)確定的正線標準,車輛軸載等級按B型車標準取值,車輛最大編組數為6節。1.6交通及其他施工條件本區域內河網密布,道路四通八達,水陸運輸交通便利,施工材料、施工人員生活安排、醫療服務均較為方便。1.7橋梁結構特點橋位處江面規劃寬度為1160米,橋梁全長1376米,橋梁高度由通航凈空和濱江路人行道凈空確定。錢塘江通航標準為國家四級航道,通航凈高10米,凈寬80米,最高通航水位為6.123米。濱江路防洪堤一側人行道考慮到防洪搶險需要,凈空大于4.5米。梁底標高由通航凈29、空確定,梁底標高應不小于16.123米,實際標高大于16.3米。橋梁上層為6車道的快車道,中間設分隔帶,兩側設防撞欄桿和50厘米的檢修道;下層中間為雙線輕軌,兩側設公交專用道。6.5米寬公交專用道分隔為單向公交專用道及行人與非機動車道。橋梁上構為鋼管混凝土雙主拱,主橋的跨徑組合為285+190+585+190+285米,其中85米跨徑為下承式系桿拱橋和上承式拱橋的組合,190米跨徑為下承式系桿拱橋和中承式拱橋的組合,因此全橋包括了拱橋的下承、中承和上承三種形式。85米跨徑是考慮到滿足最小通航跨徑的要求(通航凈寬要求大于80米);190米跨徑是考慮到施工的可行性和橋梁的美觀性確定的。全橋的跨徑組30、合為:245.75+289+196+589+196+289+245.75=1376m,其中245.75跨采用雙層等高度的預應力混凝土箱梁結構。橋梁橫斷面布置:190米跨上層為2.6(拱肋)+0.2(空隙)+0.2(欄桿)+0.5(檢修道)+0.5(防撞欄桿)+11.75(車)+0.5(防撞欄桿)+11.75(車)+0.5(防撞欄桿)+0.5(檢修道)+0.2(欄桿)+0.2(空隙)+2.6(拱肋)=32.0(米)。下層為2.6(拱肋)+0.2(空隙)+0.5(欄桿)+6.5(公交專用道)+2.0(綠化)+8.4(輕軌)+2.0(綠化)+6.5(公交專用道)+0.5(欄桿)+0.2(空隙)+2.31、6(拱肋)=32.0(米)。85米跨徑上層為:0.2(欄桿)+0.5(檢修道)+0.5(防撞欄桿)+11.75(車)+0.5(防撞欄桿)+11.75(車)+0.5(防撞欄桿)+0.5(檢修道)+0.2(欄桿)=26.4(米)。下層為0.5(欄桿)+6.5(公交專用道)+2.0(拱肋及綠化)+8.4(輕軌)+2.0(拱肋及綠化)+6.5(公交專用道)+0.5(欄桿)=26.4(米)。主橋上、下層均不設縱坡,引橋上層北南分別設2.751%和2.16%的縱坡與復興立交和規劃中的中興立交相連,下層公交專用道設4%的縱坡落地。主橋上層橋面中心標高為32.40米。下層橋面中心標高為18.62米。拱橋的上下32、部連接方式采用外部靜定內部高次超靜定的簡支方式。190米跨拱腳處設置7000噸的盆式支座;并設置剛度很大的端橫梁。端橫梁下面設置兩個1000噸的輔助支座,設輔助支座的目的不是為了承擔垂直力,而是為了改善整體受力。根據計算分析,設輔助支座后將改善結構的整體穩定和受力情況。85米跨拱腳處設置3000噸的盆式支座。為了使受力明確,便于施工,拱與拱之間的連接方式,采用斷開方式。這樣伸縮縫數量較多,設計要求采用高質量的伸縮縫。7000噸的大型盆式支座,要求采用成熟、可靠的產口。所有支座均可更換。輕軌位置只埋預埋件,不澆承軌臺,不鋪設鋼軌。輕軌相關設備施工在輕軌一期工程設計時一并考慮。1.7.1上部構造主33、橋上部采用了兩種拱橋的結構形式,即計算跨徑為85米的下承式系桿拱橋和上承式拱橋相結合的組合形式以及計算跨徑為190米的下承式系桿拱橋和中承式拱橋相結合的組合形式。1.7.1.1 190米主跨190米跨徑拱軸線形為二次拋物線,矢跨比為1/4,拱肋斷面形式為桁架式,拱肋高度為4.5米,寬2.6米,上層橋面以上每一拱肋由4根95cm的鋼管組成,鋼材采用Q345C鋼,拱肋四分點管壁厚度以下為24mm,以上為22mm;腹桿為40cm壁厚為14mm的鋼管,上下平聯采用50cm壁厚為10mm的鋼管,上下平聯水平向間距為2.0米。上層橋面以下至拱腳拱肋斷面由橫啞鈴形的上下弦桿通過腹桿連接組成??v向四根鋼管和啞34、鈴形斷面內灌注C50混凝土,其余均為空鋼管。上層橋面以上設置五道桁架式風撐,風撐弦桿采用90cm=16mm的鋼管,腹桿和平聯采用40cm=10mm的鋼管。另外在上層橋面與拱肋相交位置設有二道鋼結構的拱肋橫梁。系梁為2.52.5米的箱形斷面,采用現澆勁性骨架預應力混凝土結構。頂底板和側板厚度均為40厘米。勁性骨架采用由型鋼組成的空間桁架,每一系梁內布置18束31j15.24的預應力鋼絞線。預應力束采用標準為ASTMA41690a(270k)的高強度低松馳鋼絞線,標準強度為Rby=1860MPa,設計控制應力采用0.65Rby=1209MPa,預應力束主要用于平衡拱肋產生的水平推力。橫梁包括下層吊35、桿橫梁,上層吊桿橫梁,拱肋橫梁,拱上立柱橫梁,墩上立柱橫梁和端橫梁六種。下層吊桿橫梁為C50的預應力混凝土結構,橫梁高度220240厘米,采用預制后通過現澆濕接頭與系梁聯成整體。上層吊桿橫梁采用鋼混凝土疊合梁。鋼橫梁長31.0米,計算跨徑29.4米,工字形截面,上翼板寬800mm,下翼板寬1000mm,腹板厚20mm,梁高20002200mm,每片梁重約31噸。拱肋橫梁為鋼箱梁結構;拱上立柱橫梁為工字形鋼梁結構;墩上立柱橫梁(蓋梁)采用預應力混凝土結構,混凝土標號為C50;拱上立柱為鋼管混凝土結構,鋼管直徑為90cm,壁厚=10mm。吊桿布置每層采用可換式雙吊桿,縱橋向間距為8米,橫橋向吊桿中36、心距為29.4米。吊桿為工廠生產,現場安裝,由強度為1670MPa的高強度鍍鋅鋼絲外包PE套制成。雙吊桿在拱肋上成“十“字形,在下層縱橋向布置,上層橫橋向布置,每一對吊桿分別吊一層橋面。上層吊桿采用2557,下層采用2917。錨具采用鐓頭錨,吊桿與拱肋為錨箱連接。橋面板除輕軌位置為寬200cm,厚50cm的空心板外,其余均為預制形C50鋼筋混凝土板和現澆橋面鋪裝層構成。預制板高50cm,肋寬20cm,翼板厚10cm,邊板寬235cm,中板寬215cm。預制板間縱向接縫寬50cm,橫向接縫寬有50cm和15cm兩種,接縫混凝土為補償收縮混凝土。橋面鋪裝厚12cm,其中銑削鋼纖維混凝土厚8cm,中37、粒式改性瀝青混凝土厚4cm,鋼橫梁與橋面板的橫向接縫連成整體,橫梁在承受二期恒載和活載時成為鋼混疊合梁。1.7.1.2 85米主跨85米跨徑為下承式系桿拱橋與上承式拱橋的組合,拱軸線形式為二次拋物線,矢跨比為1/7,采用單鋼管,直徑為160厘米,管壁厚為22mm,鋼管內設置兩道豎板,板厚10mm。為了保證拱肋的橫向穩定性,拱肋之間設置5道風撐,風撐直徑為90cm,厚度=16mm。上述鋼材均采用Q345C鋼。拱肋鋼管內灌注C50的混凝土。拱肋中心距10.4米,把輕軌與公交專用道分開。吊桿布置形式為單吊桿,縱橋向吊桿間距為6.1米。吊桿為工廠生產,現場安裝的成品索,由強度為1670MPa的高強度鍍38、鋅平行鋼絲,規格為1277,采用鐓頭錨。系梁為高2.5米、寬2.0米的現澆勁性骨架預應力混凝土結構,斷面形式為箱形,壁厚為40厘米。預應力為12束27j15.24的鋼絞線(ASTMA41690a(270k),Rby=1860MPa)。系梁混凝土為C50。拱上立柱均為鋼管混凝土結構,直徑為80厘米,壁厚為=10mm,內灌C50混凝土;墩上立柱為方鋼管混凝土。橫梁包括下層吊桿橫梁、拱上立柱橫梁、墩上立柱橫梁和端橫梁四種。橫梁計算跨徑只有10.4米,但挑臂很大,采用預應力的混凝土結構,下層吊桿橫梁由C50混凝土預制后通過現澆濕接頭與系梁連成整體。橫梁高160176厘米。每根橫梁包括中橫梁和外挑梁兩部39、分,每跨共有吊桿橫梁13根,全橋117根。拱上立柱橫梁為預制構件,施工時直接安裝于拱上立柱上,橫梁頂面設置四氟板滑動支座。墩上立柱橫梁為現澆的預應力混凝土構件,采用C50混凝土。端橫梁為寬3.9米,高3.3米的勁性骨架預應力混凝土現澆箱梁結構。鋼管拱肋、端橫梁勁性骨架和系梁勁性骨架在拱腳位置相互連成整體。同時端橫梁預應力、系梁預應力和拱腳處的豎向預應力使拱腳節點處于三向預應力狀態。1.7.1.3引橋引橋上部結構相對較簡單,兩端均為245.75米跨的等高度雙層預應力混凝土連續箱梁結構,北端與復興立交相接。1.7.1.4鋼結構防腐鋼結構的表面防腐是本橋主要分項工程之一,本項目鋼結構防腐采用電弧熱噴40、鋁復合涂層,防腐壽命30年以上。鋼管表面清理用噴砂除銹處理,表面粗糙度應達到RZ25100m。鋼管外表面除銹要求達到Sa3.0級。1.7.2下部結構1.7.2.1主橋水中橋墩錢江四橋第1合同段共有主孔大墩2個,編號分別為5、6,上部結構計算跨徑190米,下部橋墩為C30砼D200cm鉆孔灌注樁基礎,5、6號墩每墩樁數19根,具體樁底標高和持力層如下表:墩號56樁頂標高(m)-4.50-4.50樁底標高(m)-66.0-60.00-46.20-42.20持力層名稱微風化安山玢巖微風化安山玢巖大墩承臺頂面標高0.00米,5、6號墩承臺厚度4.5米,長37.00米,寬13.60米;為C40鋼筋砼結構41、;橋墩墩身圓端空心,壁厚0.8與1.2m,為鋼筋砼結構。1.7.2.2輔孔小墩錢江四橋第1合同段主橋輔孔小墩共有4個,編號分別為3、4、7、8,上部結構計算跨徑均為85米,下部橋墩為鉆孔灌注樁基礎,雖然南北地質差異較大,但均處于比較均勻和可靠的土層和基巖之中,北側巖面起伏較大,南側基本平整,樁基所用的類型明確,北側3、4、號墩利用持力層為微風化安山玢巖的嵌巖樁,南側7、8號持力層為微風化含礫砂巖和微風化粉砂巖。具體樁基情況如下表:墩號3478樁數(cm)10D17010D20013D20013D200承臺平面尺寸(m)28.809.023.69.627.611.627.611.6承臺頂標高(m42、)7.001.000.000.00樁頂標高(m)4.00-2.00-3.50-3.50樁底標高(m)-59.00-47.50-62.00-64.00持力層名稱微風化安山玢巖微風化安山玢巖微風化粉砂巖微風化粉砂巖墩身為分離式橢圓形,墩身和承臺為C40鋼筋砼結構。墩帽厚度3.0米,為C40鋼筋砼結構。1.7.2.3引橋岸橋墩本合同段北岸橋墩三個,編號分別為1、2、3。上部結構為245.75米預應力砼等截面連續梁,由于是雙層橋面,使橋墩形式比較復雜,荷載也比較大。1號橋墩基礎采用8D170cm的鉆孔灌注樁,樁底標高-47.0米,2號橋墩基礎采用8D170cm的鉆孔灌注樁,樁底標高-57.0米,持力層43、為微風化安山玢巖的嵌巖樁。承臺厚度3.0米,采用C30鋼筋砼。墩身采用C40鋼筋砼。墩身為排架墩,立柱穿過下層箱梁后支承上層連續梁。1.7.3主要工程數量分項工程名稱單位數量結構鋼材t13415.9鋼管桁架t3778鉆孔灌注樁170cmm1615200cmm4076承臺砼m3/座9018/8墩身砼m3/座4630/ 8墩帽砼m3/座3707/8鋼管砼m33414端橫梁砼m32461系梁砼m36736吊桿橫梁砼m33381立柱橫梁砼m32881引橋連續箱梁砼m33999預制車行道板m34533橋面鋪裝、防撞欄桿及行人欄桿砼m339041.8施工方案簡介1.8.1下部構造本合同段共有橋墩、橋臺8座44、,其中1#3#墩為陸上橋墩,4#8#墩處于錢塘江水域中。對陸上橋墩樁基擬采用在墩位處平整、處理場地進行鉆孔施工,對于水中樁基采用搭設工作平臺的方法施工。全部樁基的鋼筋籠均采用陸地集中加工制作。1#臺至3#墩樁基,配備2臺40t吊車用于鋼筋籠的安裝、砼灌注等。樁基砼由陸地配置的兩座拌和樓生產,由兩臺砼輸送泵輸送到各樁位。水中4#、5#墩基樁鋼筋籠由汽車運輸到墩位,用50T吊車安裝;6#8#墩樁基鋼筋籠用浮箱運至墩位,由臨時扒桿吊上工作平臺,龍門吊機就位、安裝。水中墩樁基砼由陸地拌和樓和水上臨時拌和樓生產,采用砼輸送泵或運輸車運輸到各樁孔內。對陸上13#墩承臺,采用明挖法施工;水中48#墩承臺采用45、鋼圍堰的方法施工。墩身、臺身及帽梁采用現場安裝大塊模板,就地澆注砼的方法施工,48#墩施工的程序如下:(1)4#、5#墩施工程序:棧橋施工插打護樁鋼護筒利用護樁支撐平臺并安裝龍門吊機在平臺上施工鉆孔樁拆除臨時平臺,搭設鋼圍堰導向架拼裝和下沉鋼圍堰圍堰內封底抽水和澆筑承臺墩身上部結構施工拆除鋼圍堰。(2)6#、7#、8#墩施工程序:固定施工平臺施工插打鋼護筒及護樁搭設施工平臺、安裝龍門吊機在平臺上施工鉆孔樁拆除施工平臺整體套裝下沉鋼殼圍堰圍堰內水下砼封底抽水和澆筑承臺墩身上部結構施工拆除鋼圍堰。1.8.2上部構造我公司早在60年代后期就開始使用無支架纜索吊裝技術,是國內較早應用技術的施工單位之一46、,無支架纜索吊裝施工技術在我公司已非常成熟,并在大量的橋梁建設上成功運用。1993年我公司又成功開發和應用千斤頂斜拉扣掛懸拼、斜拉扣掛調載等一系列的新技術、新工藝,并在多座特大跨徑橋梁上成功應用,該技術具有安裝精度高、受力明確、便于控制調整、材料設備簡單、節省成本、施工安全快速和可靠性高等一系列優點。該技術是無支架纜索吊裝的一大突破,大大地促進了拱橋施工技術的發展。為了保證錢塘江航道的正常運行,根據現場實際情況,結合本公司多年的鋼管砼拱橋施工經驗和技術力量,本合同段橋梁上部結構擬采用無支架纜索吊裝系統安裝,纜索吊裝系統為四跨連續體系,施工時分別在上、下游各設置一組吊裝主索道。我公司對四跨連續體47、系無支架纜索施工有豐富的施工經驗,先后在以下幾座大跨徑橋梁施工中應用了四跨連續體系無支架纜索施工方案:橋名索跨組合(m)錨固段1中跨1中跨2錨固段2廣東高明大橋150+440.4+505+130廣西平南大橋150+461+499+245廣西藤縣西江大橋220+627+551+230我公司承擔過的無支架纜索吊裝單索跨最大的為梧州西江大橋,8跨90m箱拱,纜索跨為140+725+130m。杭州錢江四橋使用無支架纜索吊裝施工方法,可以最大程度地減少錢塘江潮水對施工的影響,同時上部結構施工時具有快速、高效、安全、經濟等優點,應該說是本橋施工的最優方案。我公司近5 年來采用無支架纜索吊裝方案施工的幾座特48、大跨徑拱橋拱肋安裝時間如下表:橋名橋型主橋凈跨(m)吊裝重量(t)節段數量(段/肋)拱肋數量(肋跨)安裝時間(天)廣西邕寧大橋中承式SRC拱橋3126592145廣西三岸大橋中承式鋼管砼拱橋27080112135廣西六景大橋中承式鋼管砼拱橋2206572118廣西磨東紅水河大橋鋼筋砼箱肋拱橋18070284160廣西平果雷感大橋中承式鋼筋肋拱橋1446574140武漢江漢五橋中承式鋼管砼系桿拱橋24075132140重慶合川嘉陵江大橋中承式鋼管砼拱橋130+200+1308052345廣西藤縣西江大橋砼箱肋拱橋119070341170注:“段/肋”表示每條拱肋的節段數;“肋跨”表示每跨的拱肋數49、量及橋跨數量。錢江四橋采用無支架纜索吊裝方案進行上構安裝,纜索吊裝索跨組合為200+689.75+600.75+200m,連續四索跨結構。杭州岸主塔架置于K0+232.883,中主塔架置于9號墩(K0+922.633),蕭山岸主塔架置于K1+523.383,其中兩岸主塔高114m,寬44m,9號墩中主塔高102m,寬42m??鬯謩e置于5#、6#墩,兩扣塔高50m,寬為38m。每組索道由7根50密封式鋼絲繩組成,設計吊重量分別為65t,總設計吊裝重量為130t。工作索道分別用2根47普通鋼絲繩組成,最大吊重5T。85m跨單肋分3段安裝,1*90m跨單肋分7段安裝,采用鋼絞線斜扣掛懸拼架設合攏。50、全橋橫梁均采用雙索道抬吊,橋面板及其它重量較輕的構件采用單索道吊裝。詳見杭州錢江四橋上構纜索吊裝布置圖。杭州岸主塔架置于K0+232.883,中主塔架置于9號墩(K0+922.633),蕭山岸主塔架置于K1+523.383,其中兩岸主塔高114m,寬44m,9號墩中主塔高102m,寬42m??鬯謩e置于5#、6#墩,兩扣塔高50m,寬為38m。每組主索道由7根50密封式鋼絲繩組成,設計吊裝重量分別為65t,工作索道分別用2根47普通鋼絲繩組成,最大吊重5t。鋼管拱采用兩組主索道吊裝,總設計吊裝重量為130t;85m跨分3段安裝,190m跨分7段安裝,采用鋼絞線斜拉扣掛懸拼架設合攏?;炷翙M梁采51、用雙索道抬吊。詳見杭州錢江四橋上構纜索吊裝布置圖。本橋總體施工順序如下:第一步施工下部結構,同時制作上部鋼結構和砼預制構件;第二步施工引橋連續梁下層橋面和85m跨上部結構,其中85m中間跨由中間向岸邊順序施工;第三步施工190m上構;第四步施工引橋上層橋面和全橋附屬部分。上部結構的總體施工方案如下:在施工下部結構的同時,在工廠制作鋼構件和施工現場制作預制構件。鋼管由Q345C鋼板卷制而成,鋼結構制作要求較高,主要焊縫要求級焊縫。先在工廠拼裝,再運至工地,其中85米跨可拼成3段;190米跨拼成7大段,每段重量不超過90噸。當下部結構完成后即現澆端橫梁,這時端橫梁與橋墩臨時固結,利用纜索吊裝系統吊52、裝拱肋,拱肋吊裝完成后,就可安裝系梁勁性骨架,穿系梁預應力束,接著是灌注拱肋混凝土。85米跨施工順序如下:當拱肋混凝土達到設計強度要求后,即可?,F澆系梁混凝土,張拉系梁預應力束,安裝吊桿橫梁及拱上立柱和拱上立柱橫梁,最后是架設車行道板。上述施工過程中應同步張拉系梁預應力束的吊桿。因此85米跨上部結構的施工過程為:施工下部結構的同時制作鋼拱肋和現場制作混凝土預制構件現澆端橫梁和拱腳并臨時固結吊裝拱肋安裝吊桿和系梁勁性骨架安裝并張拉系梁預應力束灌注拱肋混凝土現澆系梁混凝土安裝下層橫梁安裝拱上立柱和拱上立柱橫梁架設車行道板并用濕接頭縱、橫向連成整體其它附屬部分。190米跨徑的施工順序如下:當拱肋吊裝53、后,先穿下層吊桿和安裝系梁勁性骨架及系梁預應力束,接著是灌注拱肋混凝土,現澆系梁混凝土,現澆濕接頭安裝下層吊桿橫梁和上層橫梁,接著是安裝拱上立柱的拱上立柱橫梁,然后是架設上、下層車行道板,并用濕接頭與吊桿橫梁連成整體,最后是附屬部分的施工。因此190米跨的施工過程為:施工下部結構的同時工廠制作鋼拱肋現澆端橫梁并臨時固結吊裝鋼管拱肋安裝下層吊桿和系梁勁性骨架灌注拱肋混凝土現澆系梁混凝土安裝下層橫梁和下層橫梁安裝拱上立柱的拱上立柱橫梁架設上、下層車行道板并用濕接頭與吊桿橫梁連成整體附屬部分施工。這里需說明的是,無論是85米跨還是190米跨,在整個施工過程中按設計要求同步張拉系梁預應力束和吊桿。鋼管54、內混凝土采用法國BP3000混凝土泵進行泵灌,要求一根鋼管內的混凝土在初凝時間內一次泵灌完成,中間不得有間斷。泵灌入口設在灌注段根部,以頂推方式灌注。鋼管混凝土先做配合比試驗,并摻入減水劑和微膨脹劑,以提高工作性能?;炷凉嘧⑼戤吅?,采取錘擊法和超聲波檢測法對拱腳、拱腳等關鍵部位進行檢測。190米跨四根弦桿的灌注順序對結構受力有影響,因為先灌注的鋼管將先參與后期受力。施工時先灌注上弦,后灌注下弦,有利于后期蒼荷載;先灌注外側,再灌注內側,有利于橫向穩定。詳見190米跨拱肋砼灌注順序圖。引橋上部為預應力混凝土箱梁結構,擬采用萬能桿件拼裝滿堂支架現澆施工。詳見錢江四橋杭州岸引橋上構現澆萬能桿件支架55、拼裝圖具體施工方法詳見分項工程施工方案。第二章 場地平面布置場地總體平面布置詳見杭州錢江四橋場地布置圖。1、駐地臨時工程建設占地約20000m2,設在北岸引橋K0+190.33處橋軸線方向用地控制紅線內,包含辦公區、生活區、臨時道路、砂石料場、拌和樓、實驗室、鋼筋棚、材料堆放等用地,駐地臨時工程建設及場地布置詳見杭州錢江四橋場地布置圖。2、施工主便道沿橋中心線右側布置,寬度5m,長約200m,另外由拌和站、試驗室、料庫、鋼筋棚等施工點通向主便道的場內便道合計長約100m,寬5.0m。便道鋪設前先將表層腐質土清除,回填巖渣并壓實,表層鋪中、細粒式碎石面層,進行固化處理。3、考慮到水上施工需要,設56、置兩座施工棧橋,3#5#墩一座,6#8#一座。整個棧橋既含標準貝雷梁棧橋又含型鋼棧橋,標準貝雷棧橋跨徑為22.5m,四排單層上下加強設置;型鋼棧橋跨徑為10m,棧橋基礎采用80cm鋼管樁,考慮棧橋錯車需要在每個橋墩處設6m寬型鋼棧橋錯車道。鋼管樁的打入由打樁船和50t吊車負責實施完成。4、由于5#、6#墩之間設置為臨時通航孔,因此為解決部分材料的運輸分別在5#、6#墩附各設置一個225m2的施工碼頭,長寬為15m15m?;A為鋼管樁,上部結構為型鋼和鋼板。在6#墩附近布置一臺臨時變壓器。5、水上臨時拌和站設置由于68#墩施工受通航及潮汐的影響較大,為確保橋墩基樁及墩身砼的施工質量,擬在6#墩設57、4020m(800m2)平臺,作為臨時拌和站場地。拌和站平臺采用80cm鋼管樁基礎,采用型鋼焊接。拌合平臺與6#8#墩間的鋼棧橋聯成整體,配置3臺砼輸送泵,解決砼的拌合運輸問題。平臺設計見施工總體平面布置圖。6、由于本合同段橋墩樁基礎樁徑大,最大樁長達90m,采用鉆機功率大,為滿足主墩鉆機的供氣需求,擬在6#墩設30m3/min供氣站一座。7、陸地拌和樓設置在引橋右側,共2套拌和設備,每套拌和設備的生產能力為50m3/小時,考慮到大方量砼的澆注需要,擬配合4臺BSA1405型砼輸送泵和45臺(6m3/車)的砼攪拌運輸車進行砼澆筑,實際施工過程中根據大方量砼的澆筑需要調配砼攪拌運輸車的數量。8、58、為加快大橋行車道梁施工進度和確保型梁施工質量,我單位擬將型梁預制場設置在1#墩右側10m的場地上,型梁臺座與橋軸線平行,共設40個臺座,需占用場地1500m2。9、臨時通訊:經理部設直撥電話(移動電話)、傳真機、電子郵件對外聯系,工地內配備、安裝對講機、廣播等,以滿足施工現場內外的聯系要求。1標段施工場地布置圖1標段棧橋布置圖第三章 施工前期準備工作3.1生產與生活臨時設施根據項目工程具體情況,計劃進場固定職工80人,民工200人,為保證臨建工作,擬采取以下措施:全橋臨時設施分為兩大類:一類包括辦公室、試驗室、料場、混凝土拌和樓,臨變等,另一類為包括食堂、庫房和操作間,本項目擬按“項目法”施工59、,精減機構,盡量壓縮開支。所有臨建按工程進度和實際需要先后建造,辦公室、宿舍料優先安排,其余隨工程進展情況逐步進行。3.2臨時道路(1)本合同段地處杭州市區,交通十分便利,施工時間只需對原有便道稍作修整即可,施工場內道路擬設5m,寬約200m并用級配碎石硬化處理。(2)為確保質量和方便上部構造的施工,水中1#5#,6#8#墩路線右側搭設6米寬的貝雷和型鋼鋼棧橋。3. 3場地平整為保證正常施工,所有位于紅線區的工作場地及住房均挖除表土,回填50cm厚巖渣,并在場地周圍設置排水溝。3.4供水生產、生活用水:生產、生活用水采用自來水(經化驗),同時在拌和樓自備100m3的蓄水池。砼養生用合格江水。360、.5供電施工用電設置:15#墩及砼構件預制場內設臨時2000KVA變壓器。主橋施工一臺,水中配電方案為在6號墩位置搭設平臺設置一臺3630KVA臨時變壓器,此臺臨時變壓器負責6號墩至8號墩的供電,同時配備2臺400KW發電機組,根據生產、生活用電需求進行容量擴增或增加發電機機組數量。3.6工地試驗室建立為充分體現試驗檢測“真實可靠、準確有效”的特點,確保工程質量,我單位將大橋工地實驗室建成能滿足工地試驗檢測工作并經浙江省質檢部門考核認證的檢測機構。3.6.1軟件部分(包括管理體系、質量體系)及有關證明資料(1)成立實驗室的批準文件及原試驗室資質等證書。(2)實驗室主任任命文件及人員培訓、資格證61、書、人員基本配備。(3)試驗檢測人員有關必備證件。(4)以往大橋試驗室檢測工作經歷。(5)實驗室必備的各種技術資料及標準。(6)實驗室項目管理辦法。3.6.2硬件部分(1)實驗室面積至少90m2且操作間和辦公室分開。(2)實驗室布置設標準水泥室、混凝土操作間、標準養護室、力學室、辦公室及檔案資料室。(3)水泥室按GB/17671標準建設,國家技術監督局(2000年12月1日后),環境溫度202。(4)標準養護室溫度202,濕度大于90%,有自動控制系統。(5)儀器設備的安裝:標準養護箱1,萬能試驗機1%,新標準膠砂振動臺必需安裝在堅實的混凝土底座上。3.6.3技能考核部分實驗檢測人員專業知識、62、試驗操作、分析、實驗儀器管理、檔案資料與報告等。為確保工程質量,我單位高度重視工地實驗室的建設,達到工地實驗室指導生產、降低造價、爭創優良工程。3.6.4試驗室平面布置如下圖3. 7原材料進場計劃施工材料部分從我公司現有工地庫存中調用,不足部分采購或加工,在棧橋及碼頭未完成之前,臨時租用現有碼頭往施工地點運送材料。按照施工進度計劃提前做好材料的計劃工作,做到早計劃、早落實。詳見主要材料進場計劃表第四章 施工組織及管理4.1施工組織機構4.1.1施工組織機構本項目擬實行項目法施工,組建“廣西路橋總公司杭州市錢江四橋第1合同段項目經理部”,實行項目經理責任制。項目經理為本工程總負責人,全權代表我公63、司負責該工程的施工任務,履行條款所規定的權力和義務,使業主滿意。并采取有效措施使項目管理從組織上、思想上到技術上、施工上和經濟上都得到保證,確保工程施工總體目標的實現。項目總工程師負責本工程的技術管理工作。項目經理部下設質檢部、工程技術部、物資機械部、財務部、經營核算部、行政后勤部、安全管理部等七部門,十個施工作業組。錢江四橋為結構新穎的特大型橋梁,其施工難度大,技術復雜,科技含量高,為保證該橋優質、安全、高效地建成,我公司擬成立以中國工程院院士鄭皆連同志為組長,聘請國內著名橋梁專家參加的專家組,對重大技術問題進行咨詢和指導。詳見下圖:項目經理部施工組織機構框圖4.1.2組織機構職能4.1.264、.1項目經理的職責與權根職責:認真貫徹執行業主的各項指令;接受工程師的檢查、監督、指導和考核,自覺維護企業和職工的利益。保證本項目經濟技術指標的全面完成。對本項目工程進度、質量、安全、成本進行管理,全面負責。組織精干的項目管理班子,制定項目管理人員的具體職責限和各種規章制度,指揮、協調各部門的工作,確保實施的質量,工期和效益目標的完成。組織制定項目總體規劃和施工組織設計,并組織實施。定期向業主、監理工程師及總公司匯報工作。權限:有權以合法代理人的身份履行總公司與業主所簽訂的合同中所承擔的義務和權限,執行合同條款。對本工程項目有經營決策權和生產指揮權,對項目的人、財、物有統一調配使用權。有聘任項65、目管理班子及勞務輸入的權力。有權決定本項目員工的工作報酬及其分配方案,按合同和有關規定對本項目人員進行獎懲或辭退。4.1.2.2總工程師協助項目經理工作,分管工程技術部、質檢部、經營核算部。4.1.2.3項目副經理協助項目經理工作,分管物資機械部、各施工作業組。4.1.2.4工程技術部具體負責工程技術管理工作,制定施工方案,引進新技術、新工藝,組織工程技術人員進行技術學習、培訓;及時準確地進行各工程項目的測量放樣工作;負責生產計劃編制及計量回收工作,定期填報工程進度報表,經營報表及計量回收報表;負責工程技術資料檔案存檔工作及竣工圖紙的編制工作。4.1.2.5質檢部具體負責工程質量管理工作,組織66、工程施工中各項質量檢查、質量驗收,對施工項目進行全過程監控、試驗、檢測,負責竣工質檢資料及整理。4.1.2.6物資機械部負責合同段內施工機械、設備的統一調度、維修與保養工作;工程材料的組織、采購工作。4.1.2.7施工作業組具體實施工程施工現場管理和指揮工作,對各分項工程、各道工序進行旁站,認真做好原始記錄,積極配合質檢計量部門進行各項質量驗收及工程計量工作。4.1.2.8財務部負責合同段財務管理工作,重點做好??顚S霉芾?,定期填制財務報表,進行成本核算。4.1.2.9行政后勤部負責合同段精神文明建設及安全生產管理工作、行政工作與協調和地方的關系,做好后勤工作。4.1.2.10安全生產管理部負67、責本合同段施工生產安全日常管理及安全保衛工作。作好安全技術交底,派專職安全員巡視工地現場,做好現場安全管理工作,作好施工安全教育及宣傳工作。4.1.3人員配備詳見擬在本合同工程任職的主要人員匯總表4.1.4試驗和測量設備擬投入本項目的試驗和測量設備詳見擬配備本合同工程主要的材料試驗、測量、質檢儀器設備表4.1.5施工機械設備擬投入本項目的施工機械設備詳見擬投入本合同工程的主要施工機械表4.2施工作業隊劃分及其作業范圍鉆孔灌注樁基礎作業隊:負責1#8#墩臺樁基施工,下設7個施工作業組。主橋下構作業人:負責4#8#墩承臺、墩身及墩帽砼澆注,下設5個施工作業組。引橋下構施工作業隊:負責1#3#墩墩身68、及蓋梁施工,下設2個施工作業組。引橋上構施工作業隊:負責1#3#墩上構上下層連續箱梁現澆施工,下設1個作業組。鋼結構加工作業隊:負責主橋鋼管桁架煨彎、拼裝、噴涂施工,下設2個施工作業組。上構安裝作業隊:負責鋼管桁架纜索吊裝系梁、吊桿及橫梁、型板以及拱上立柱安裝,下設2個施工作業組。預制構件預制作業隊:負責本合同段所有吊桿橫梁,型板的預制;下設2個施工作業組。鋼筋加工及安裝施工作業隊:負責全橋結構鋼筋加工及安裝,下設4個施工作業組。砼施工作業隊:負責全橋結構砼的攪拌、運輸、澆注施工,下設2個施工作業組。橋面系及附屬工程作業隊:負責橋面砼及錐坡等附屬工程施工,下設2個施工作業組。4.3工程進度計劃69、4.3.1施工總體目標4.3.1.1工期目標在30個月內即2004年9月18日前完成本合同段施工任務。4.3.1.2質量目標嚴格執行合同條款,按照招標文件技術規范、有關規范規程和業主以及監理工程師的指令施工,制定落實各項質量管理和保證措施,確保工程合格率100%,分項工程優良率100%,分部工程優良率100%,單位工程達到優良標準,質量評分95分以上,爭創中國建筑工程魯班獎、國家優質工程獎。4.3.1.3安全目標嚴格執行各項安全生產制度和操作規程,排除施工中的各項事故隱患,無重大安全事故發生。4.3.1.4合同管理目標嚴格合同管理,全面履行合同中承包人的權力和義務,精心組織,科學安排;加強成本70、管理及控制,合理利用資金,全力配合業主做好投資的有效控制。4.3.1.5環保目標重視環境保護,杜絕施工造成的環境污染,不破壞工程周圍自然景觀,精心組織、精心施工、優化綠化工程施工方案,使大橋工程與杭州優美的自然景觀融為一體。4.3.1.6精神文明建設目標加強精神文明建設,做到廉潔勤政,不送不收“紅包”;杜絕黃、賭、毒及打架斗毆現象,文明生產,文明施工。4.3.1.7質量保證體系以項目經理和項目總工程師為核心,建立健全質量保證體系,貫徹執行ISO9002質量體系標準,使項目各項管理工作符合ISO9002標準和質量體系文件的要求,認真貫徹“精益求精,樹精品意識,一絲不茍,建一流工程”的質量方針。積71、極有效地開展TQC教育和QC小組攻關活動,實現質量目標,爭創省優工程。質量保證體系包括目標、措施、內容、分工等,同時我標段將對所用的粗集料、細集料,堆放場地硬化,搭棚防雨,挖溝排水,防污染?;炷潦褂冒韬蜆前柚?,結構外露面的混凝土須采用大塊成型整體鋼模板,面積不小于2平方米,混凝土外露面平整、密實、光潔。砌石圬工外露面的片石需鑿面,勾凹縫。詳見質量保證體系框圖。4.3.1.8安全保證體系以項目經理為核心,項目書記具體負責安全教育工作,建立安全領導小組,設立專職安全員,全面負責安全事故預防工作。安全保證體系包括目標、措施、內容、分工等,詳見安全保證體系框圖,具體安全體系附后。4.3.2工程進度計72、劃(1)工程進度計劃以控制關鍵線路為原則,并在棧橋、鉆孔平臺、基樁、鋼圍堰及上構安裝等高風險工程的安排上留有余地。在保證關鍵線路工程的同時,進行流水作業,盡量縮短工期,合理安排施工順序和人力、財力、物力,對關鍵工序堅決予以保證施工。(2)計劃2個月完成鋼棧橋搭設,5個月完成主墩平臺搭設、主墩基樁施工,用3個月完成主墩承臺施工,用2個月完成主墩身施工,用16個月完成主橋拱肋、系梁等上構施工,確保按期完成全部工程。(3)施工計劃是確保全橋按期完成的前提和條件,項目經理部根據本工程的施工具體特點和實際調查核實情況進一步完善、優化了施工組織設計,加強了工序之間的銜接,根據施工網絡計劃編制了勞動力、材料73、和設備計劃,強調計劃的嚴肅性和周密性,我部編制了施工總體計劃進度橫道圖和網絡計劃;主橋施工計劃進度橫道圖和網絡計劃;分項工程進度計劃。計劃總工期為30個月,本計劃開工日期暫定為2002年3月18日,待業主下達開工令后,作相應的調整。工程進度計劃詳見附件:杭州市錢江四橋施工橫道圖、杭州市錢江四橋施工網絡圖。4.4勞動力計劃編制我公司擬從各處、項目抽調了具有豐富經驗的技術管理人員和技術工人承擔施工任務。人員投入如下:項目經理部各類管理人員60人,一線全部工人擬按施工高峰期投入橋梁施工各類土建專業技術工種及機械操作人員約800人,根據施工需要,隨時由公司調進,另外組織普工100人左右。高峰期各作業隊74、投入人員如下:(1) 鉆孔樁作業隊:250名鉆孔機操作技術工人。(2) 主橋下構作業隊:120名模板技術工人,16名電焊技術工人,2名電工技術工人。(3) 引橋下構作業隊:20名模板技術工人,1名電焊技術工人,1名電工技術工人。(4) 引橋上構作業隊:30名模板技術工人,2名電焊技術工人,1名電工技術工人。(5) 鋼結構加工作業隊:80名鋼結構技術工人,和16名電焊技術工人。(6) 上構安裝作業隊:60名吊裝技術工人,4名電焊技術工人,4名電工技術工人。(7) 鋼筋加工及安裝作業隊:80名鋼筋技術工人,20名電焊技術工人。(8) 砼構件預制作業隊:30名模板及砼技術工人,4名電焊技術工人,2名75、電工技術工人。(9) 砼施工作業隊:砼技術工人30人。(10) 橋面系作業隊:各種技術工人30人。4.5施工機具進場計劃4.5.1鉆孔設備根據本合同段工程量及地質情況,本項目擬投入20臺鉆機,其中3臺KP2000型鉆機用于施工陸地基樁的成孔,17臺2500型鉆機用于水中主墩樁基的施工(其中鄭州產QJ2500-1型12臺,鄭州產KP3500型2臺,GZY-3000型3臺,日本產ED5500型2臺)。4.5.2水上主要設備由于本合同段處理特殊的水域,主橋采用鋼棧橋和水上工作平臺施工,我單位計劃在主墩配備2臺50t浮吊,一臺370KVA的拖輪,2艘組打樁船,打樁船打完后立即退場。水上設備按航道管理部76、門的有關規定設置標志,在汛期到來之前,征得港監的同意,在指定地點???,確保安全渡汛。4.5.3上部結構施工主要設備為配合合同段上部構造鋼管拱桁架、吊桿、橫梁、系梁安裝擬投入N型萬能桿件2400t,50mm密封鋼絲繩14條(每條約2000m),47普通鋼絲繩2條,其他鋼絲繩300t,80t龍門吊4套,卷揚機33臺。進場的主要施工機械設備見下表:擬投入本合同工程的關鍵施工機械及設備表機械名稱規格型號額定功率(KW)或容量廠牌及出廠時間數量(臺)運到工地日期小計其中擁有新購租賃回旋轉機QJ250-184.9KW鄭州/1996.1012122002.3回旋轉機GZY 3000120KW上海/1998.77、10882002.3振動沉樁機DZ-6090KW上海/1998.10332002.3汽車吊車QY-5050t武陵/1999.6222002.3空壓機VT-12/T12m3柳州/1999.10662002.3供氣站30m3/min柳州/2001.10112002.3水泥砼拌和站HZS5050 m3/h南寧/2000.10442002.4砼輸送泵BSA140560 m3/h沈陽/2000.10662002.4發電機組康明斯300KW重慶/2001.6332002.3裝載機ZL503 m3柳州/2001.6222002.4砼運輸車HBT-606 m3上海/1997.8222002.6潛水設備大連/178、996.8662002.3泥漿泵3PNL75 m3/h南寧/1999.1015152002.4CO2保護焊機KR50025KW天津/2000.10442002.7等離子切割機YT-0601260A天津/2000.10222002.8數控相貫切割機SKJJ-B哈爾濱/2000.10222002.8紅外線陶瓷加熱器500KW蘇州/2000.10112002.8噴涂設備南寧/2000.10222002.9噴砂機AC-0.36長沙/2000.10332002.9高壓無氣噴涂槍6C成都/2001.3332002.9射收式氣噴槍SQP-1南寧/2001.820202002.9鋼材冷擠壓接頭機YTB800179、.5KW蘇州/2001.5332002.8中頻感應彎管機KQPS100KW武漢/2000.10112002.8大型三星輥床上海/2000.10112002.85000KN油壓機上海/2000.10112002.8預應力張拉設備5000KN柳州/2001.5442002.5纜索吊裝設備2400t銀川/2001.8112002.9卷揚機JJM5-85t8t長沙/2001.1040402002.10卷揚機JJM1010t長沙/2001.1020202002.10軌道牽引車DQ-160120KW國產/1998.10112002.8龍門吊80t國產/2000.8222002.7龍門吊40t國產/200080、.8112002.7推土機TY220162KW山東/2000.8112002.3挖掘機PC2000.8m3日本/1998.10112002.3壓路機YZ1836t洛陽/2001.8112002.3千斤頂YCW-4004000KW柳州/2001.8222002.6千斤頂YCW-200200KW柳州/2001.8222002.6千斤頂YC-75750KW柳州/2001.8332002.5壓漿機SYB500.6PA柳州/2001.8442002.6電焊機300型17KW上海/1999.1015152002.4鋼筋切斷機GP40-25.5KW中國/2000.5442002.3鋼筋彎曲機WJ40-16K81、W中國/1999.6332002.3木工加工機械國產/2000.10222002.3瀝青砼攪拌機LB800湖南/2001.8112002.10瀝青砼攤鋪機F6L413FR湖南/2000.8112002.10浮吊100t222002.3方駁150t442002.3拖輪900HP222002.3浮箱4m4m30302002.34.5.4試驗、測量、質檢儀器擬投入的試驗、測量、質檢儀器設備見下表序號儀器設備名稱規格型號單位數量備注1X射線拍片探傷儀SS9E-505套12磁粉探傷儀套13超聲波探傷儀CDS-22套14超聲波測容度儀套15回彈模量測定儀2C3-A套26鋼筋保護層測定儀臺17涂層測厚儀套182、8液塑限自動測定儀數顯式臺29砼壓力試驗機NYL-2000型臺110液壓式萬能試驗機WE-1000型臺111泥漿比重計支1012壓碎值測定儀套213針片狀測定儀臺214標準石子篩套515標準砂子篩100G套516標準土壤篩套217磅稱100kg臺218臺稱10kg臺219天平2000kg套220分析天平328A套121水泥試驗設備套122砼試模151515cm組15023砂漿試模7.077.077.07組2024振動臺臺325恒溫干燥箱HG-100-1A臺226坍落度筒個827全站儀SET2100臺228經緯儀南京J2臺329水準儀索佳B21臺530復印機理光臺131計算機PL臺54.6人員、83、設備及材料組織方法本公司是國家特級施工企業,機械設備先進充足,技術力量雄厚,施工隊伍集中穩定,根據本標段在合同工期內所需完成的工程項目和擬投入本合同段工程的機械設備,技術力量與施工隊伍,將用15天時間完成進場,隨著工程進展,將隨時調整進場人員和設備的數量,以滿足工程施工需要。本合同段地處杭州市內,從我公司駐地到達工地鐵路、公路運輸較方便,主要大型機械設備、施工人員進場以鐵路和公路運輸為主。主要材料如鋼材、水泥等從業主認可的供應商處購買,采用汽車運到現場。地方材料外購。由于本合同段結構碎石、砂等集料用量大,為保證工程施工能按計劃進行,擬設專職采購員4人,深入現場調查,提早備料,以保證工程順利進行84、。工程用油采取自購方式,與當地石油供應部門簽定供應協議,由其直接提供燃油至工地。專業性產品直接向生產廠家提前訂購,保證按期運至現場。4.7主要分項工程施工順序先用全站儀、水準儀等高精度的測量儀器對業主提供的控制點進行復測,然后在杭州岸布設施工控制網,在水中設置測量平臺,復測橋軸線,精確測定水中及岸上墩施工控制點;同時在施工區域內修筑施工便道,搭設水上棧橋和主墩施工平臺,進行工程臨時設施建設、機具安裝調試等工作,主橋與引橋施工同時進行,并以主橋施工控制作為本標段總工期控制的關鍵。臨時住房在建筑紅線內建造,部分設備租用當地設備進行施工。4.7.1下構4.7.1.1 4#、5#墩施工順序棧橋施工插打85、護樁及鋼護筒搭設水上施工平臺及龍門吊機在平臺上施工鉆孔樁移開活動平臺拼裝和下沉鋼圍堰圍堰內封底抽水和澆筑承臺砼澆注墩身及帽梁拆除鋼圍堰。4.7.1.2 6#、7#、8#墩施工固定施工平臺施工插打鋼護筒及護樁搭設施工平臺及龍門吊機在平臺上施工鉆孔樁拆除施工平臺整體套裝下沉鋼殼圍堰圍堰內水下砼封底抽水和澆筑承臺墩身拆除鋼圍堰。4.7.1.3鉆孔樁施工工藝施工平臺施工護筒埋設和泥漿池設置鉆機對口就位鉆進成孔清孔吊放鋼筋籠(檢測管隨鋼筋籠一起下放,鋼筋籠集中在鋼筋制作場制作完成)下導管二次清孔裝漏斗、綁砂球泵送砼、剪球、導管灌注水下砼拔除護筒鑿樁頭砼養生。4.7.1.4下構施工墩身、臺身、蓋梁、臺帽施86、工工藝流程場地平整搭腳手架綁扎墩(臺)身鋼筋及墩(臺)帽鋼筋預埋安裝墩(臺)身模板測量復核澆注墩(臺)身砼養生搭支架安裝墩(臺)帽底模板綁扎墩臺帽鋼筋及其它預埋安裝側模、端?,F澆墩臺帽砼并養生拆模卸架。4.7.2上部構造4.7.2.1全橋施工順序(1)施工下部結構,同時制作上部鋼結構和砼預制構件。(2)施工連續梁和小拱的上構,3#5#孔和6#8#孔同時施工,系梁預應力束只能一端張拉。(3)施工主跨。(4)施工連續梁、小拱及主跨的橋面系,最后施工全橋附屬工程。4.7.2.2 85m跨上部結構施工順序(1)現澆端橫梁和拱腳,并與橋墩臨時固結(2)吊裝拱肋并安裝好拱肋橫向聯接系。(3)吊裝系梁勁性骨87、架,穿系梁預應力束。(4)灌注拱肋混凝土,先灌中間,當中間混凝土達到設計強度后再灌注兩側,灌注拱肋混凝土按整跨縱橫對稱連續進行,即設有四個工作面。當拱肋混凝土達到設計強度時第一次張拉系梁預應力束(2束)。(5)現澆系梁混凝土,當系梁混凝土達到設計強度時,第二次張拉系梁預應力束(2束)并第一次張拉吊桿。(6)吊裝下層吊桿橫梁,吊裝時要求對稱均勻進行,吊裝后第三次張拉系梁預應力束(2束)并第二次張拉吊桿。(7)施工拱上立柱及蓋梁,要求對稱均勻施工。(8)吊裝上、下層橋面板,施工時按縱橫向對稱均勻的原則,中間對系梁進行第四次張拉(2束)和吊桿的第三次張拉。橋面板吊裝全部完成后第五次張拉系梁預應力束(88、2束)和第四次張拉吊桿。(9)現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬部分,最后一次張拉系梁預應力束和吊桿,使吊桿索力為設計的優化索力。4.7.2.3 190m跨上構施工順序(1)現澆端橫梁和拱腳,并與橋墩臨時固結。(2)吊裝拱肋并安裝好拱肋橫向聯接系。(3)吊裝系梁勁性骨架,穿系梁預應力束。(4)灌注拱肋混凝土,灌注拱肋混凝土按整跨縱橫向對稱連續進行,即有四個工作面。當拱肋混凝土達到設計強度時,第一次張拉系梁預應力束(2束)。(5)現澆系梁混凝土,當系梁混凝土達到設計強度時,第二次張拉系梁預應力束(2束)并第一次張拉吊桿。(6)吊裝下層吊桿橫梁,吊裝時要對稱均勻進行,吊裝后第三次張拉系梁預應力束(289、束)并第二次張拉吊桿。(7)施工拱上立柱及蓋梁,要求對稱均勻施工。(8)吊裝上、下層橋面板,施工時要遵守縱橫向對稱均勻的原則,中間對系梁進行第四次張拉(2束)和吊桿的第三次張拉。橋面板吊裝全部完成后第五次張拉系梁預應力束(2束)和第四次張拉吊桿。(9)現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬部分,最后一次張拉系梁預應力束和吊桿,使吊桿索力為設計的優化索力。4.7.2.4 190m跨拱肋砼灌注順序(詳見190米跨拱肋砼灌注順序圖)先灌注拱肋上弦外側號鋼管砼待號鋼管砼達到100%設計強度后再灌注上弦內側號鋼管砼待號鋼管砼達到100%設計強度后再灌注下弦外側鋼管砼待號鋼管砼達到100%設計強度后再灌注下弦內90、側鋼管砼。第五章 主要分項工程施工方案及方法5.1下部構造5.1.1第1合同段施工特點錢江四橋位于閘口常設水文站下游3.4公里處,大橋兩岸地勢基本平坦,地面高程68m,橋址處江面寬度約11301160m,河槽寬淺,旱季水深37m,由北岸至南岸漸深,河床底面高程在水流沖刷,尤其是洪水的沖刷作用下處于動態變化中,一般在-1.02.0m.橋址區域位于臺風活動地區,每年七月至十月為臺風期,當臺風襲擊時,常伴有大風暴雨,以致發生增水,若與大潮汛相遇,將會出現特高潮位,高潮位發生在每年的四月至十月。深泓成遍及整個斷面,但2/3的最深點和主槽集中在離北岸200400m,和7001000m處。根據文件資料和現91、場調查知道,洪水時期橋位處沖刷大,地質條件復雜。錢塘江的潮水非常壯觀,古今聞名,但同時也給施工帶來了很多的困難,有些甚至是始料不及的,先前的幾座橋的施工單位吃了不少的苦頭。這一點應該是在錢塘江上施工與在其它江河上施工的最大區別。根據我們到現場勘察的情況,吸取他人的經驗教訓,我們特制定了如下一些施工方案。(1)水中施工,充分重視河床沖刷和河床夾沙、圓礫石層對鉆孔的影響,確保臨時結構及機具、人員安全。根據設計文件及現場勘察情況,橋位處河床最大沖刷(一般沖刷)在-7.2m左右,考慮棧橋、水上平臺等占河床斷面,選擇主橋水上平臺的局部沖刷標高為-8m,主橋水上平臺臨時鋼管樁底標高初定為-16m,護筒底最92、低標高為-9.5m,確保河床沖刷至-7.2m時水上平臺的安全和整體穩定性。當沖刷大于-7.2m時,考慮拋石籠或砂袋防護,保證施工平臺及施工設備、人員安全。(2)施工期間應采取有利措施確保錢塘江船只通航不受影響,確保施工棧橋及水上施工平臺安全。由于橋址受潮汐影響,航道變化較大,為確保錢江船只通航不受施工影響,我單位已與錢塘江航道管理部門初步接觸,施工期間擬設定航標、平臺和棧橋的警示燈及監督船,專職人員24小時值班,避免船只撞擊棧橋或水上平臺和我單位施工使用的船只、浮箱??紤]到水上施工受潮汐影響大,根據水文資料和現場調查確定棧橋及水上平臺頂面高程初定為+10.0m。水上施工平臺,便橋、碼頭、設置縱93、橫向纜風,或其它加固措施,以減少臺風和潮汐對施工的影響。(3)為便于水中橋墩基礎及下構的施工,在1#5#墩右側設置臨時棧橋一座,在5#、6#墩右側設置臨時碼頭兩座,并在6#墩附近,設置臨時攪拌站一套(4020m=800m2),以滿足6#、7#、8#墩施工需要;6#8#墩的材料采用浮箱和運輸船運輸,結構砼擬搭設簡易便橋、通過砼輸送泵澆注。(4)為保證主橋橋墩樁基礎、承臺、墩身的平面位置符合設計要求,對下構各分項工程施工進行連續觀測、控制。5.1.2棧橋與臨時碼頭5.1.2.1方案選定本合同段4#8#墩位于錢塘江水域中,為確保施工質量,按計劃工期完成水下施工任務并充分考慮錢江潮水對施工影響。本合94、同段4#8#墩施工擬采用搭設鋼棧橋、臨時碼頭及水上臨時拌和站相結合的施工方案。4#5#墩利用棧橋變水中為陸地施工,其施工程序為:搭設施工棧橋插打護樁及鋼護筒利用護樁支撐平臺在平臺上施工鉆孔樁移開活動平臺拼裝和下沉鋼圍堰圍堰內封底抽水和澆筑承臺墩身上部結構施工拆除鋼圍堰。6#、7#、8#墩通過采用固定施工平臺,插打護樁及鋼護筒,然后利用護樁支撐搭設施工平臺進行鉆孔作業,其施工程序為:固定施工平臺施工插打鋼護筒利用護筒支撐施工平臺在平臺上施工鉆孔樁拆除施工平臺下沉鋼圍堰圍堰內水下砼封底抽水和澆筑承臺墩身上部結構施工拆除鋼圍堰。經現場調查并根據項目的實際情況,擬在1#5#墩路線方向右側搭設棧橋,在495、#、5#墩上設作業平臺,平臺與棧橋連通。棧橋跨越濱江大道,為確保大道交通不受施工影響,棧橋在此處設雙向二車道通道,5#、6#墩附近設置的臨時碼頭平面面積為1515m2。6#墩附近設置的臨時攪拌站的平面面積為4020=800m2。臨時碼頭作為施工期間人員、材料、及機械設備等上下船使用。4#5#墩碼頭與棧橋連成整體。臨時攪拌站主要為確保6#、7#、8#墩的施工質量而設置,攪拌站與臨時碼頭、棧橋連成整體。詳見方案圖:棧橋布置方案圖5.1.2.2棧橋設計(1)棧橋平面設計:上部結構形式、分為型鋼棧橋和貝雷棧橋,基礎均采用80cm鋼管樁;棧橋橋面寬度為6.0m;貝雷棧橋跨徑為22.5m、型鋼棧橋跨徑為196、0m,共設910m,1622.5m貝雷梁棧橋,棧橋長450m。(2)棧橋的設計荷載:棧橋跨中按50t履帶吊車通過,墩位處按50t履帶吊車自重及起吊作業荷載組合控制設計。(3)棧橋的抗沖刷設計與設防:根據提供資料和現場調研情況,棧橋橋墩設計考慮了沖刷影響,保證鋼管樁有足夠的入土深度。在實施和使用階段,派專人負責測量各墩位處沖刷深度并作記錄,當4#墩至8#墩河床局部沖刷至-15.0-20.0m時,及時進行拋石等防護,確保棧橋整體穩定及鋼管樁的入土濃度滿足設計荷載要求。棧橋搭設時,及時將鋼管樁填砂、樁頂封砼,鋼管樁橫向之間用剪刀撐聯接,并將樁頂2I45型鋼橫梁同樁施焊固結成整體,以提高整體穩定性,根97、據橋址水文地質情況,棧橋橋面標高為10.0m,臨時鋼管樁底標高根據河床標高、沖刷深度及承載力要求確定為-25m至-30m。(4)棧橋防船撞設計:船撞方向:根據主河床位置及水位標高,56#墩位置上靠上游的兩側棧橋較容易發生船撞事故,因此,棧橋設計時進行了充分的考慮。防撞設計:為了減少船撞的損失及涌潮的影響,棧橋上部采取2跨或4跨一連。棧橋在橋梁墩位處與鉆孔施工平臺連成一體,以增加棧橋防撞能力及方便車輛錯車。另外,與航道部門聯系,按航道部門的要求設置禁航標志,以預防船撞。5.1.2.3棧橋施工采用水中打樁船施打深水區的鋼管樁,對于河堤至3#墩淺水區域,采用50t履帶吊車懸打鋼管樁。(1)施工組織:98、棧橋工程是臨時工程的關鍵項目之一,因工期要求,棧橋與水中鉆孔平臺同時施工,且棧橋在水中鉆孔工作平臺搭設完成之前完成。(2)棧橋材料、設備的落實:對于50t履帶吊車、打樁船、DZ90KW、振動沉拔樁機等主要設備以及80cm鋼管樁、貝雷架、型鋼等主要材料可從我公司現有工地庫存中調用,不足部分購買;對于運輸船、駁船及200KW發電機等就地租賃。(3)搭設棧橋施工方法型鋼棧橋:棧橋下部基礎采用50cm,=8mm鋼管作基礎。采用50t履帶式吊車DZ90KW振動沉樁機,自1#墩向3#墩方向逐孔振沉鋼管樁。吊裝工、電焊工利用50t吊車及時將臨時鋼管樁的剪刀撐焊接,在樁頂用2I45型鋼聯成整體,上鋪承重縱梁及99、行車道板(=12mm鋼板),采用24小時連續作業,碼頭采用打樁船振沉鋼管樁,50t履帶工吊車搭設上部結構。22.5m跨貝雷棧橋搭設方法:打樁船邊向前打80cm鋼管樁,邊架設貝雷棧橋。臨時租用的150t200t駁船配發電機和電焊機對每天打好的鋼管樁及時焊接剪刀撐、平連和樁頂承重梁。利用50t吊車拼裝貝雷棧橋面。采用24小時連續作業,計劃平均3天完成一孔貝雷棧橋。(4)工期:計劃從2002年4月下旬開始棧橋及臨時碼頭的施工,用2個月時間,即2002年6月上旬完成棧橋及臨時碼頭的搭設任務。5.1.3鉆孔灌注樁施工5.1.3.1概述第1合同段引橋為245.75m,主橋為285+190+385m,1號墩100、至3號墩為陸上橋墩,共有1.7m基樁26根;主橋4#8#墩共有200cm基樁74根,均為水中墩樁基,合計基樁100根,為嵌巖摩擦樁。根據設計圖紙要求和調研情況,對于陸地基樁擬采用在墩位處平整及處理場地后進行鉆孔施工;對于水中基樁采用搭設工作平臺的方法進行鉆孔施工。本合同段共計有不同樁徑的基樁100根,在施工方法上根據不同墩位和樁徑,采用不同的施工方案?;鶚兜匿摻罨\安裝,砼生產、運輸、灌注分為兩種方法實施,全部基樁的鋼筋籠均采用陸地集中加工制作。1#臺至5#墩各墩樁基,配備2臺40t吊車用于鋼筋籠的安裝、砼灌注等。樁基砼由陸地綜合配置的兩座拌和樓生產,由兩臺砼輸送泵輸送到各樁位。水中6#、7#、101、8#墩基樁鋼筋籠由浮箱運輸到墩位,龍門吊安裝。水中墩樁基砼由陸地拌和樓和水上臨時拌和樓生產,砼輸送泵或砼運輸車運輸到各樁基孔內。5.1.3.2鉆孔工作平臺搭設及護筒埋設(1)陸地鉆孔護筒埋設(1號臺至3號墩)對具備施工條件的樁位進行清除雜物,場地平整(填實、整平),50100cm的巖渣,保證鉆孔時的靜壓水頭高度不小于1m;然后測量放樣,定出樁位,埋設鋼護筒。1.9m鋼護筒(=16mm),1#3#墩護筒長4m,鋼護筒宜高出地面0.3m。(2)岸邊橋墩鉆孔平臺及護筒埋設(4#、5#墩)本合同段岸邊橋墩為4#、5#墩,處于錢江水中,為整體式承臺。4#墩10根200cm基樁,5#墩19根200cm基樁102、。根據河床標高及水流等實際情況,以及向河口海岸研究所咨詢了解到的河床沖刷情況,擬采取先搭設施工棧橋,再利用便橋和吊車搭設鉆孔施工平臺進行基樁施工(見下圖)4#墩鉆孔施工平臺 5#、6#墩鉆孔平臺根據設計文件知道,橋址常水位標高為+3.96m左右,五年一遇最高水位為6.97m,最大潮差為2.98m,確定鉆孔施工平臺頂標高為+10m。搭設時由打樁船和50t浮吊負責臨時鋼管樁振埋。臨時鋼管樁打下局部沖刷線以下8m,底面標高為:4#5#墩為-29m。樁與樁之間用直徑為80cm的鋼管平聯連接成整體,樁頂承重梁為I45型鋼,其上面為I32型鋼分配梁,上鋪木板。充分考慮涌潮對施工平臺影響,一側鋼管樁平臺形成103、后,在低潮時焊接安裝底層導向架,平臺與棧橋連成整體。導向架采用槽鋼焊成框架,內設導軌,并控制傾斜度小于0.5%。護筒采用壁厚為=16mm的鋼板制作,護筒直徑為2.2m。采用QZ135KW振樁錘下沉鋼護筒。鋼護筒下沉完成后,用80cm的鋼管將鋼護筒串通起來供鉆孔泥漿循環用。 平臺設計時考慮了臨時鋼管樁間的凈空滿足鋼圍堰下沉時的凈空尺寸;根據河床沖刷情況和能滿足承載力要求,臨時鋼管樁沉入局部沖刷線以下6.08.0。水上沉樁浮吊構造圖(3)江中間橋墩鉆孔平臺方案確定:本合同段河中間為7#、8#墩,位于北岸主河道南側江水中,均為整體式承臺,6#墩承臺19根200cm樁基,7#、8#墩承臺各13根基樁。104、根據現場的實際情況,擬采用浮運施工平臺插打護樁及鋼護筒,利用護樁作為支撐搭設鉆孔施工平臺進行基樁施工。(見下圖)平臺頂面標高為7.5m,臨時鋼管樁底標高為-29m,護筒頂標高為+7.5m,底標高-16m。 7#、8#墩鉆孔平臺鉆孔平臺面積及結構:6#主墩平臺面積為722m2,7#、8#墩平臺面積為550m2;6#主墩平臺由20根8080cm鋼管樁和19根鋼護筒作支承,7#、8#墩平臺由15根80cm鋼管樁和13根鋼護筒作支承,其上用型鋼作縱橫分配梁,并與鋼管樁頂固結,組成框架體系,樁間設有平聯。鉆孔平臺四周設扶手及禁航照明設施以防船撞。施工順序:1合同段主橋6#、7#、8#墩為水中主墩,施工順105、序為:先施工6#墩鉆孔平臺,再施工7#、8#墩鉆孔平臺。平臺的搭設:擬投入2艘自帶動力的打樁船和2艘運輸船用于鋼管樁的運輸的振沉,臨時租用23艘15 200t配發電機和電焊機的駁船用于鋼管接長和平聯的焊接。鋼管樁采用前方交會法由岸上控制網控制、測量定位后利用樁船沉入。計劃平均每天打10根臨時鋼管樁,并用型鋼當天簡單連接,以防船撞變位。再用1臺50t浮吊振沉基樁鋼護筒。打樁船打完一個主墩平臺鋼管樁后接著打另一個主墩平臺鋼管樁,如此直至打完平臺鋼管樁為止。為了保證施工時的安全,打樁船由上游方向向下游方向打鋼管樁。起重設備:在平臺面安裝自制30t龍門吊一臺,為鉆孔樁施工時鉆機就位、水下砼灌注等施工作106、起重吊裝設備。龍門吊由貝雷梁拼裝,安裝10t、20t平車,電動牽引。主橋墩鋼護筒下沉5#、6#主墩各19根鋼護筒,7#、8#主墩13根鋼護筒。鋼護筒用=16mm鋼板加工而成,底中用=20mm高60cm的鋼板加強,護筒直徑采用2.2m。鋼護筒下沉采用50t浮吊配合QZ135KW振樁錘打入。對于不能一次振沉到位的鋼護筒可采用空壓機高壓清洗鋼護筒內土層后,再振動下沉鋼護筒到設計標高。采用活動導向架作為限位裝置,以確保鋼護筒的平面位置偏差小于5cm,鋼護筒傾斜度小于0.5%。鋼護筒振沉完畢后,鋼護筒與鋼護筒間用80cm的鋼管連起來作泥漿循環池。5.1.3.3鉆機選型和鉆孔樁施工順序(1)引橋1#至3#107、橋墩鉆孔施工鉆機選型:引橋陸地1.7m的基樁,采用3臺KP-2000型鉆機施工,由于墩位處安山玢巖層較厚(厚度在3335m之間),因此,我部儲備可立即調用的沖擊反循環鉆機,用于可能出現的特殊情況。施工時根據單機成孔進度及時調整鉆機數量以確?;鶚妒┕た傔M度。(2)主橋鉆孔施工鉆機選型及設備性能:主橋各墩的鉆孔灌注樁樁長為4070m,直徑為200cm,地質情況從上往下依次為淤泥質亞粘土、亞粘土、砂土、圓礫土、安山玢巖、粉砂巖。鉆機選型:1合同基樁施工難點:粉砂層易坍孔,且層厚達515m,樁底嵌入微風化巖層2050m,樁較長。根據我部以往的施工經驗及本橋主橋的地質情況,宜選用大扭矩、鉆桿內徑大、氣舉108、或泵吸效果好的大型鉆機鉆孔,我公司計劃投入鉆機如下:主橋(4#8#墩)基樁施工共安排17臺鉆機,以及配備整套的砂石泵、空壓機等機械。4#、7#、8#主墩工作平臺安排3臺QJ250-1型鉆機,5#、6#主墩工作平臺安排4臺QZ250-1型鉆機。250型以上的鉆機配置為:1臺GZY-3000型、2臺KP3500型和1臺ED5500型。設備的性能KP2000型鉆機,采用正、反循環鉆孔工藝,適應各種地層,是大江大河橋梁樁基礎施工的首選設備。其主要技術參數如下:鉆孔直徑(m)36鉆桿內徑(cm)20.0鉆孔深度(m)100主機功率(KW)95最大扭矩(KNm)117.6輔助電機功率(KW)8轉速(r/m109、in)7.826起重功率(KW)75提升能力(KN)800主機重量(t)17GZY-3000鉆機扭矩大,剛度好,整機就位,鉆進效率高,成孔質量好,砂石泵正、反循環,配空壓機進行氣舉。機械性能和技術參數如下:鉆孔直徑(m)巖層3.0,松散層4.0鉆孔深度(m),轉速(r/min)100m 08,016最大提升能力1000KW提升速度010,020m/min空壓機壓力排量0.7MPa,30m3/min自動進給速度0.26m/h泥漿循環量600m3/h鉆標內徑長度2855000mm最大扭矩200KNm總功率210KW(380V)輔助起吊重量1200KN設備重量單件最大重量8t 主機55t鉆具104.110、4tKP3500型全液壓轉盤式鉆機,采用液壓傳動,集中液電復合操縱,安全可靠。該機采用正反循環鉆孔工藝,適應各種地層。KP3500型全液壓鉆機,主要技術指標在國內同類產品中居領先地位。其主要技術參數如下:鉆孔直徑(m)巖層3.5,松散層6鉆桿內徑(cm)275鉆孔深度(m)130主機功率(KW)304=120最大扭矩(KNm)210輔助電機功率(KW)8轉速(r/min)024起重功率(KW)75提升能力(KN)1200主機重量(t)47最大加壓力(KN)600整機外形尺寸(m)size(LWH)5.94.89油壓18ED5500型鉆機:是我公司從日本引進的液壓鉆機,該設備是依靠液壓加壓使桶式111、鉆頭旋轉,進行挖掘,然后提升桶式鉆頭進行排放。它與國產鉆機比較具有無振動、低噪音、成孔塊、質量好、工期短,安裝移動簡便,樁徑及樁深變更方便。成孔階段無需動力電源,利用機械造漿、采用優質泥漿護壁,主要用克服硬土層、卵石層和強風化巖層。(3)引橋墩樁基施工作業順序陸地13#墩樁基采用平行作業,每個橋墩配備1臺鉆機。(4)主橋4#8#樁基施工作業順序先進行4#、7#、8#墩樁基施工,再進行5#、6#兩個主墩樁基施工。5.1.3.4鉆孔泥漿及水頭恰當的泥漿性能對成孔至關重要,施工中要求每小時測定泥漿性能并及時調整到規范要求值范圍內。泥漿主要由膨潤土、水、增粘劑組成,根據以往施工經驗,泥漿基本配比確定為112、:水:膨潤土:CMC=100kg:6.0kg:0.1kg膨潤土經試驗室試驗合格后使用。泥漿各項指標必須滿足公路橋涵施工技術規范(JTJ041-2000)6.2.2條的規定要求。護筒內水頭保持在1.52.0m。根據本橋水位變化情況,對于水中基樁,采用護筒之間設置連通裝置,確保護筒內的水頭;同時,每個主墩鉆孔平臺上設置一個泥漿池兼做造漿池(鋼箱),體積為234m=24m3,卵石層失水時,及時用膨潤土摻鋸末造漿補充水頭。5.1.3.5成孔鉆進鉆孔灌注樁因其施工情況的特殊性,鉆孔時可能遇到的不定因素較多,因此開鉆前制定詳細可行的基樁施工作業指導書,包括施工工藝、鉆孔前的設備檢修、人員培訓與準備、泥漿循113、環系統等材料準備、事故預案、安全方案、質檢方案等,并備有可靠的自發電系統和滿足要求的商品砼。(1)鉆孔前,繪制鉆孔地質剖面圖,以便按不同土層選用適當的鉆頭、鉆進壓力、鉆進速度、泥漿和正反循環形式。(2)鉆機安裝就位后,底座應平穩,在鉆進和運行中不應產生位移及沉陷。(3)鉆孔作業采用減壓鉆進,對水中墩鉆至護筒下口附近1m時,需提鉆拋填粘土反復作正循環旋轉護壁23次。成孔過程中采用正反循環鉆進,在護筒內、淤泥層及粉砂層采用正循環鉆進,其余地層采用反循環鉆進。(4)鉆孔時及時填寫鉆孔施工記錄,交接班時由當班鉆機班長交待接班鉆機班長鉆進情況及下一班應注意事項。(5)鉆孔作業分班連續進行;經常對鉆孔泥漿114、進行試驗,不合要求時,及時調整;隨時撈取渣樣,檢查土層是否有變化,當土層變化時及時報監理工程師并記入記錄表中,且與地質剖面圖核對。(6)水中基樁由于受潮水漲落影響,鉆孔時將采取連通自動水頭穩定系統、虹吸管自動水頭穩定系統等穩定鉆孔內水頭的措施,保證孔內水頭在任何時候均比護筒外水位高1.52.0m。(7)在洪水期,定期測量護筒外河床沖刷深度,如若危及平臺的安全穩定性及時采取拋填塊石鋼筋籠進行回填防護或其他可靠防護措施,保證鋼護筒有足夠的入床深度。(8)因故停止鉆進,孔口應加護蓋。嚴禁鉆頭留在孔內,以防埋鉆。鉆孔過程中的鉆渣處理:鉆孔過程中所排出的鉆渣直接排到泥漿循環系統里面,并有設備人員定時排渣115、存在船上。存放一定數量以后,運到環保指定的地方堆棄,確保不污染錢塘江水。5.1.3.6鉆孔常見故障及處理方法(1)塌孔,基本表征是孔內施工過程中,遇洪水或涌潮時,河床水位變化劇烈水位突然下降又回升,孔口冒細密水泡,出渣量顯著增加而不見進尺,鉆機負荷顯著增加等。塌孔多由泥漿性能不符合要求、孔內水頭未能保證、機具碰撞孔壁等原因造成。塌孔不嚴重時,可回填土到塌孔位以上,并采取改善泥漿性能、加高水頭、濘埋護筒等措施,繼續鉆進;塌孔嚴時,立即將鉆孔全部用砂類土或礫石土回填,無上述類時可采用粘質土并摻入5%8%的水泥砂漿,應等待數日方可采取改善措施后重鉆。塌孔部位不深時,可采取深埋護筒法,將護筒填土夯實,116、重新鉆孔。鉆孔偏斜、彎曲,常由質地松軟不均、巖面傾斜、鉆架位移、安裝未平或遇探頭石等原因造成。一般可在偏斜處吊往鉆錐反復掃孔,使鉆孔正直。偏斜嚴重時,回填粘質土到偏斜處頂面,待沉積密實后重新鉆孔。擴孔與縮孔,擴孔多系孔壁小坍塌或鉆錐擺動過大造成;鉆錐磨損過甚,亦能使孔徑稍小。前者應采用失水率小的優質泥漿護壁,后者應及時焊補鉆錐??s孔已發生時,可用鉆錐上下反復掃孔,擴大孔徑。鉆孔漏漿,遇護筒內水頭不能保持時,可采用護筒周圍回填土夯筑密實、增加護筒沉埋深度、適當減小護筒內水頭高度、增加泥漿相對密度和粘度、倒入粘土使鉆錐慢速轉動、增加孔壁粘質土層厚度等措施,用沖擊法鉆孔時,可填入片石、卵石,反復沖擊117、,增加護壁。梅花孔(十字孔),常由沖擊鉆錐的自動轉向裝置失靈、泥漿相對密度和粘度太大、沖程太小等原因造成。已發生的梅花孔,可采用片石或卵石土摻粘質土混合回填孔內,重新沖擊鉆孔。糊鉆、埋鉆,多系正循環(含潛水鉆機)回轉鉆進時,遇軟塑粘質土層,泥漿相對密度和粘度過大,進尺快、鉆渣量大,鉆桿內徑過小,出漿口堵塞而造成??筛纳颇酀{性能,對鉆桿內徑、鉆進出口和排渣設備的尺寸進行檢查計算,并控制適當進尺。若已嚴重糊鉆,可停鉆提出鉆錐,清除鉆渣。沖擊鉆錐糊錐時,可減小沖程,降低泥漿相對密度和粘度,并在粘土層回填部分砂類土和礫類土。遇到坍方或其他原因造成埋鉆時,可使用空氣吸泥機吸走埋錐的泥砂,提出鉆錐??ㄣ@常118、發生在沖擊鉆孔時,多因先形成了梅花孔,或鉆錐磨損未及時焊補、鉆孔直徑變小,而新鉆錐又過大,沖錐傾倒,遇到探頭石,或孔內掉入物件卡住等??ㄣ@后不宜強提,可用小錐沖擊或用沖、吸的方法將鉆錐周圍的鉆渣松動后再提出。掉落鉆物宜迅速用打撈叉、鉤、繩套等工具打撈。若落體已被泥沙埋住時,可按前述各條,先清泥沙,使打撈工具能接觸落體后打撈。在任何情況下,嚴禁施工人員進入沒有護筒或無其他防護設施的鉆孔中處理故障。當必須下入護筒或其他防護設施的鉆孔時,可在檢查孔內無有害氣體,并備齊防毒、防溺、防坍埋等安全設施后方可進行。5.1.3.7清孔鉆孔到位后用檢測孔徑的儀器進行孔徑和垂直度的檢查,并經監理工程師驗收合格簽認119、后,進行清孔作業,清孔按公路橋涵施工技術規范要求實施。(1)在清孔排渣時,注意保持孔內水頭,防止坍孔。(2)嚴禁用超深成孔的方法代替清孔。(3)采用優質泥漿在足夠的時間,經多次循環,將孔內的懸浮的鉆渣置換并沉淀排出,清孔時間不少于將孔內泥漿循環三次。5.1.3.8鋼筋籠制作安裝與下導管各墩基樁鋼筋籠均在經過地基處理的鋼筋棚內集中制作,對于陸地基樁鋼筋籠采用平板車運輸至現場施工;對于水中基樁鋼筋籠采用用平板車或浮箱將鋼筋籠轉運到現場施工。(1)制作鋼筋籠時,嚴格按照設計圖紙和技術規范要求執行;且在鋼筋籠上端均勻設置吊環或固定桿。(2)在鋼筋籠四周用砂漿圓盤作為保護層厚度襯塊,確保鋼筋籠保護層厚度120、;超聲波檢測管縱向每4.0m與鋼筋籠焊接固定。(3)在鋼筋籠的接長、安放過程中,骨架保持垂直;鋼筋籠接長采用同軸心搭接單面焊,每節接長保證順直度滿足要求,接頭牢固可靠,同一斷面接頭不超過總根數的二分之一。鋼筋籠接好后嚴格檢查接頭質量,并邊下沉邊割掉籠內十字撐。(4)砼灌注導管采用內徑300型卡口管,按公路橋涵施工技術規范要求,在砼灌注前進行水密承壓和接頭抗拉試驗、長度測量標碼等工作,并經監理工程師檢查合格后下放導管。(5)在灌注砼前再次檢查孔底沉渣厚度,如不滿足要求,利用導管進行二次清孔直至合格。(6)導管底口至樁孔底端的間距控制在0.4m左右,首批砼儲料設計容積為:滿足導管初次埋置深度大于1121、.5m。5.1.3.9鉆孔樁砼的灌注粗、細骨料采用級配良好的碎石、中粗砂?;炷翍辛己玫暮鸵仔?,澆注時保持有足夠的流動性,其坍落度宜控制在1820cm,首批砼的初凝時間應大于10小時。為提高砼和易性,砼中摻用外加劑、粉煤灰等材料,其技術條件及摻用量通過試驗確定。(1)對于引橋及主橋4#5#墩基樁采用23輛容量為6m3的砼攪拌運輸車運輸砼,兩臺泵車(80m3/h)輸送灌注砼;對于主橋基樁采用運輸船運輸混凝土,由兩臺泵車(80m3/h)輸送灌注砼。保證基樁砼灌注連續、快速地進行,做到一氣呵成。(2)陸地拌和樓設備用發電機(315KVA、200KVA各一臺),備用的發電機做好供電準備。(3)按三倍122、澆注樁身砼體積備齊砂、石、水泥、外加劑等原材料,但當鉆孔樁成孔時間較集中時加大儲備量。(4)砼灌注開始后,注意保持孔內的靜壓水頭不少于2.0m,同時及時測量砼面的高度及上升速度,以便根據推算和控制導管埋置深度在26m之間。(5)施工過程中注意控制砼的最小落差,尤其是樁頂附近砼灌注時,其落差滿足技術規范、浙江省質監站及杭州市質監站有關文件規定要求,確保砼密實。但本工程由于樁頂標高較低,易于控制。(6)灌注的樁頂標高比設計高出一定高度,控制在50100cm。(7)砼拌制工藝流程如下框圖:5.1.3.10基樁檢測基樁施工完成且砼強度達到檢測要求后,及時與檢測單位聯系進行檢測。5.1.3.11注意事項123、(1)選擇和易性好的配合比,加緩凝劑,嚴格控制坍落度,應注重砼澆注的連續性。(2)砼方量比較大,砼澆筑時陸地拌和樓作好準備,以便在需要時能及時提供砼。(3)加強領導現場值班和人員的管理工作,做到職責明確,確保每個參與工人的工作質量從而保證基樁砼的施工質量。(4)加強對通訊設備的檢查,確保施工過程中信息暢通,指揮到位。(5)在鉆進過程中如遇洪不影響,河床水位變化勢必劇烈。這會給鉆進過程帶來較大的坍孔危險,因此,鉆進中最主要的風險是坍孔。工藝對策:鉆進開始的前十幾米,地層為亞粘土、淤泥質亞粘土、粉砂(細砂)、圓礫,要求用國產2500型鉆機慢速鉆進。當河床水位變化時要及時調整孔內泥漿水位,以保證孔內124、水頭。對于漂卵石層,如卵石粒徑大則采取3000型、3500型或5500型鉆機輕壓慢速鉆進。在洪水期,每小時定期測量護筒外沖刷深度,及時回填或鋼護筒跟進,保證鋼護筒有足夠的入床深度,同時保證孔內水頭在任何時候均比最高洪水位高 1.52.0m。(6)在洪水期施工時,派專人測量河床面,當河床沖刷至標高-14.0m左右時,及時采取拋填砂袋或石籠的辦法進行沖刷防護,以確保鉆孔平臺的整體穩定及安全。(7)用鋼絲繩起吊鉆錐的機動推鉆鉆進時,應適當放松起吊鉆錐的鋼絲繩 ,機動推鉆(鉆斗鉆)的鉆桿頂端不得降到扶鉆平臺下面。(8)正循環鉆機開孔時,應先啟動泥漿泵和轉盤,待泥漿進入鉆孔一定數量后方可開始鉆進,進尺應125、適當控制。在粘質土中,用尖底魚尾式或圓籠式鉆錐,以中等轉速、大泵量、稀泥漿鉆進。在砂類土中,用平底圓籠式鉆錐,以輕壓、低檔慢速、大泵量、稠泥漿鉆進。在較硬的卵石土中,宜用低檔慢速、優質泥漿、慢進尺鉆進。必要時可分兩級鉆進,第一級先鉆進孔中心面積的一半,至適當深度后再擴孔按設計孔徑鉆進。接長鉆桿時,應先將鉆錐提離孔底,待泥漿循環35min后,再拆卸接長鉆桿。(9)用泵式反循環鉆進時,各處管線和鉆桿應連接可靠,不漏氣、不堵塞,鉆錐距孔底0.150.25m,不得使吸渣口堵塞。在硬粘質土中,低速鉆進、自由進尺。在一般粘質土中,用中、高速鉆進、自由進尺。在砂類土和礫類土中,中、低速鉆、控制進尺。接長鉆桿126、時,暫停鉆進,將鉆錐提離孔底0.1m,維持泥漿循環12min,待孔底清洗干凈,鉆桿內鉆渣提凈后,再停泵加接鉆桿。以上各類土層或采用三翼空心鉆錐或帶環圈的三翼鉆錐或封閉式四翼形括九鉆錐鉆進,在軟巖中采用牙輪鉆錐低速鉆進,控制進尺。反循環鉆進時,必須連續補充護筒內水量(泥漿),維持應有的水頭,不得使孔壁坍塌。(10)用氣舉式反循環鉆進時,必須先換成正循環開孔或用泵吸式循環開孔,待鉆桿能埋入護筒內泥漿中達56m后,才可送入壓縮空氣揚水排渣。氣舉式反循環在各種地層中的鉆進轉速、進尺控制等要素與泵吸式反循環相同。鉆孔灌注樁施工工藝流程見下圖5.1.4承臺施工5.1.4.1引橋墩承臺本合同段引橋共有陸上承127、臺3座,承臺厚度3.03.5m,擬采用明挖法施工?;鶚妒┕ね戤叢⒔洐z測合格后,即進行承臺施工。引橋陸地承臺,擬采用井點降水后,利用人工配合挖掘機開挖基坑。破除樁頭,采用10cm厚的15號素砼進行基底處理。按公路橋涵施工技術規范要求綁扎鋼筋、立模、澆筑砼。引橋施工工藝流程見下圖:5.1.4.2水中主墩承臺施工本合同段共有水中橋墩5座,其分別為4#8#墩,承臺高3.54.5m,為多邊形實體式結構。(1)施工方案根據本合同段主墩承右平面尺寸、水文、地質情況,擬避開洪水期施工,主墩承臺采用雙壁鋼圍堰法進行施工。鋼圍堰采用整體式雙壁鋼圍堰。4#墩鋼圍堰為四邊形,5#、6#、7#、8#墩鋼圍堰為八邊形。雙128、薄壁之間為空間桁架結構,鋼圍堰內壁距承臺邊緣為10cm,雙薄壁鋼圍堰厚度為0.8m、1.2m、1.4m三種,圍堰頂標高按設計要求設為8.50m,底標高-11m-13m,比封底標高低4.77.7m,鋼圍堰最高21.5m。詳見下圖4#墩鋼圍堰構造圖5#、6#墩鋼圍堰構造圖7#、8#墩鋼圍堰構造圖若由于客觀原因造成無法避開洪水期進行鋼圍堰施工時,主橋鋼圍堰的底標高確定為-15-21m,頂標高為+9.5m;施工過程中注意沖刷防護,確保鋼圍堰的埋置深度。雙壁鋼圍堰設計上主要考慮圍堰封底抽水后圍堰在最高水位時水壓力作用下的強度、變形和整體穩定性。(2)雙壁鋼圍堰結構布置井壁:圍堰井壁由內外兩層鋼板壁所組成129、。壁板厚度為10mm,沿壁板周圍分布有水平環形桁架,豎向為型鋼加勁,將內、外井壁組合成整體。井壁隔艙:主墩鋼圍堰在雙壁鋼圍堰內沿左、右幅承臺界面附近設有縱橋向橫隔墻,橫向將圍堰分為2個大倉,每個倉內施工1個承臺。在內、外壁間設有豎向的橫隔艙。刃腳:刃腳加工成直角三角形形狀,斜邊在圍堰內側,外側平直。其它設施A、吊點:每塊雙薄壁鋼圍堰殼體應設有吊點,用于圍堰的吊裝、拼裝及下沉使用。B、內外連通管:為保持圍堰在下沉、封底作業時內外水位的平衡,在河床附近和承臺頂面以上的圍堰殼體處,穿透內外井壁設置四個250mm的鋼管,鋼管與井壁密焊。鋼管伸入圍堰端焊有法蘭盤,并配有鋼板堵頭,可根據工序需要由潛水員開130、閉堵頭板。(3)鋼圍堰的制作鋼圍堰豎向分三至四節,每節各分塊鋼圍堰由加工廠施焊成型,經試拼檢查合格后,用運輸車和浮箱將鋼圍堰運輸至現場分層拼焊成整體下沉。(4)雙壁鋼圍堰的拼裝下沉采用在墩位現場搭設拼裝平臺及吊裝平臺進行鋼圍堰的拼裝及下沉(主橋鋼圍堰下沉示意圖如下)鋼圍堰現場拼裝:拔除鉆孔平臺鋼管樁,搭設鋼圍堰拼裝平臺及吊裝平臺,設置懸吊下沉系統。在拼裝平臺上測量放樣,以便控制鋼圍堰的平面位置。在主護筒上設置鋼圍堰下沉導向,導向采用型鋼制作,導向與鋼圍堰之間的間隙采用35cm,導向長度為68m。利用平板車或浮箱將鋼圍堰運輸至墩位后進行底節鋼圍堰的拼裝。4#、5#墩鋼圍堰采用吊車起吊鋼圍堰至拼裝131、平臺上,6#、7#、8#鋼圍堰采用平臺上的臨時扒桿吊裝鋼圍堰,至拼裝平臺用龍門吊按照分塊線之間的豎向接縫拼裝,每條接縫均采用雙面焊縫,焊縫寬度及厚度應滿足規定要求。為了確保接縫的焊接質量,在每條豎向接縫上再貼15cm寬的鋼板條并焊拉牢固、密實。按照拼裝底節的相同程序依次拼裝第二節、第三節及第四節鋼圍堰。水平接縫的焊接要求與豎向接縫相同。鋼圍堰下沉采用加重和井內除土的方法。鋼圍堰刃腳混凝土采用壓漿混凝土施工,加重的方式可采向鋼圍堰隔艙灌水和加片石。井內除土的方式可采用高壓射水、吸泥。在鋼圍堰接高節段完成后,就向鋼圍堰的隔艙加片石,片石要對稱施加,避免造成偏壓和導致鋼圍堰傾斜,一般下沉1.0m觀察132、一次平面位置及垂直度。利用位于鋼圍堰中心桁架平臺上安裝的5t雙臂軌道式旋轉吊機,雙臂對稱起吊吸泥機,進行吸泥。該吊機吊臂長17m,最大變幅為14m,最大起重高度為18m,可作360轉動,可不變幅沿堰周吸泥。圍堰下沉中應隨時掌握土層變化情況,作好下沉量、傾斜和偏位的測量,控制堰周附近除土量,注意糾偏,使圍堰均勻平穩地下沉。在吸泥過程中,要連續向圍堰內加水,盡量使堰內水位不低于堰外,防止翻沙。吸泥時應盡量遠棄,根據本工程的要求,擬將吸泥機吸出的泥土用浮箱和汽車運至指定的棄土場。盡量保證在吸泥施工過程不污染錢江水。當鋼圍堰下沉到離標高以上2m左右時,控制刃腳隨近除土量,注意調平圍堰,避免圍堰發生突然133、大量下沉或大的偏斜,難以下沉至設計標高。對于高底刃腳的鋼圍堰下沉,刃腳進入覆蓋層后,因入土部分側面積不同,摩阻力不同,以致長刃腳一側不易下沉,圍堰易向短刃腳一側偏斜,故下沉時先在鄰近高刃腳一側井孔內取土,以減小偏斜。然后在井內對稱取土。鋼圍堰現場拼焊的質量控制A、測量放線及檢查:在鋼圍堰拼裝平臺上測量放出鋼圍堰刃腳位置線,底節鋼殼拼裝時通過刃腳底口中心與刃腳平面的垂線作為中心線,控制鋼殼上口半徑。以后分層接高皆以此中心線投點在吊裝下沉平臺上進行放樣和校核,其半徑誤差不得大于3cm。B、拼裝時要求:隔艙板對齊;各相鄰水平環形板對齊;上下不能對接焊時,可采用搭接焊或貼板焊接,但必須滿焊,并保證水密134、。C、刃腳部分經檢查合格清洗干凈后方可灌注壓艙混凝土。D、所有壁板和隔艙的工作焊縫,必須做煤油滲透試驗,并對不合格的焊縫,要求修補直至合格為止。(5)清底及基底處理:鋼圍堰下沉到位后潛水工及時進行清理基底和護筒四周的泥垢,并清除鋼圍堰壁的泥垢。拋填0.81.0m厚的片石和0.2m厚的碎石并整平。(6)澆注封底砼:基底處理合格后即進行封底砼的澆注。砼生產:4#、5#墩承臺封底砼由陸地拌和站供應,6#8#墩承臺封底砼由水上臨時拌和站供應。承臺布設導管數量為810根,以確保封底砼的質量。儲料斗的容量必須滿足首批砼能保證導管埋置深度在0.6m以上;砼澆注采用砼輸送泵澆注。封底砼澆注完畢,經檢測試件,砼135、強度達到要求后進行抽水,邊抽水邊設置鋼圍堰內支撐,破除樁頭,綁扎承臺鋼筋,澆注承臺砼等。(7)圍堰防洪措施主橋鋼圍堰安排在枯水期進行施工。當不能避開洪不汛期進行鋼圍堰施工時,從兩方面著手考慮圍堰防洪。一方面是從圍堰結構設計上考慮:首先雙薄壁鋼圍堰井壁內水平向設計有桁架體系,并將鋼圍堰頂標高提高至+9.5m,底面標高降低至洪水期局部沖刷線以下,對抗洪水有利;其次在圍堰井壁內灌注砼,增加圍堰井壁的重量及抗彎截面模量,提高圍堰抗洪水能力;另外,當圍堰落床穩定后,圍堰內壁與護筒之間用型鋼剪刀支撐,在預防圍堰偏斜的同時,增加抗涌潮及洪水能力。另一方面從防沖刷考慮,即:及時檢查圍堰外圍的河床標高,并拋砂袋136、等圍護;當圍堰外河床沖刷嚴重時,在圍堰外圍一定距離打一排鋼管樁,減少圍堰外圍的河床沖刷。(8)承臺砼施工施工準備A、支撐設置:在圍堰內邊抽水邊設置三層內支撐。B、清底、整平、破樁頭、立模板圍堰內水抽完后,清除封砼表面浮泥、殘渣,表面沖洗干凈,用砂漿找平封底砼層頂面,割除封底砼之上的鋼護筒,破樁頭,利用浮吊將所有雜物吊起運走。承臺施工在圍堰內按設計和規范要求綁扎承臺和墩身預埋鋼筋,并嚴格按設計圖紙和大體積砼施工技術規范要求施工承臺。承臺砼澆筑按一次澆筑完成。按每30cm厚水平分層澆筑承臺砼?,F場安排足夠的振搗人員采用插入式振搗器振搗,并劃定每個人的振搗區域及銜接區的振搗要求,嚴格按規范振搗保證砼137、澆筑質量。A、砼的配合比:承臺屬于大體積結構,優先使用低水化熱的礦渣水泥或粉煤灰水泥,所用的砂子、石子、水等材料均應符合公路橋涵施工技術規范的要求,必要時對骨料進行降溫并使用低溫水拌和砼。進行砼配合比設計時,應使砼初凝時間滿足承臺砼澆筑的要求,必要時添加緩凝性的減水劑,并按圖紙要求添加鋼筋阻銹劑。B、砼的澆筑:澆筑混凝土前,對內支撐、模板、鋼筋、預埋件進行檢查,模板內的雜物、積水和鋼筋上的污垢清理干凈?;炷涟此椒謱用繉?0cm厚度澆筑,并在下層砼初凝前完成上層混凝土澆注,施工過程中控制入?;炷恋臏囟?。砼振搗采用插入式振動器振搗,振動器移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍并與側模保持5138、10cm距離和插入下層混凝土510cm;每一處振動完畢后應邊振動邊徐徐提出振動棒;應避免振動棒碰撞模板、鋼筋、冷卻管及其他預埋件。大體積砼施工采取的措施A、水管冷卻:嚴格按設計要求布置冷卻水管和控制冷卻水溫度及其循環。冷卻完成后,用干凈水沖洗冷卻水管后壓入高強水泥漿填滿封閉。B、水泥選擇:采用低水化熱的大壩水泥、礦渣水泥、粉煤灰水泥或低標號水泥。C、減少水泥用量:用改善骨料級配、降低水灰比、摻加混和料、摻加外加劑的辦法減少水泥用量。D、夜間澆筑:澆筑砼時間一般在19:00至第二天的7:00低溫期間進行。E、加強養護:混凝土施工用料避免日光曝曬,以降低初始溫度。F、施工階段,砼開裂最大的危害因素139、就是內外溫差過大,為防止這種情況出現,施工中采取外部保溫,內部散熱加強淋水養的措施。每層布置有散熱水管,通過冷卻循環水將砼內部大量的熱量帶走。外部表面則采用麻袋覆蓋保瘟措施。砼內外溫差控制在25以內。G、禁止使用新出爐的水泥,以免帶入大量熱量。H、對碎石進行淋水冷卻。(9)注意事項砼配合比設計砼配合比設計既要保證砼的強度,又要保證砼的初凝時間滿足施工能力的要求,同時應添加鋼筋阻銹劑防止江水腐蝕承臺鋼筋??紤]到橋位處錢塘江水質有一定的腐蝕性,水中橋墩在澆筑承臺混凝土時,應添加阻銹劑。鋼筋阻銹劑應符合冶金工業部鋼筋阻銹劑使用技術規程(YBT231-91),擬采用R1-1系鋼筋阻銹劑,其一般摻量為水140、泥用量的2%。砼澆筑過程中保證有足夠的砼運輸設備,保證設備處于良好狀態,能夠完成承臺澆筑的砼運輸任務。承臺施工質量好壞的關鍵是振搗工作。嚴格按照公路橋涵施工技術規范的要求,嚴格控制砼的振搗質量。主橋鋼圍堰安排在枯水期施工,但必須注意沖刷防護。從鋼圍堰拼裝下沉到承臺施工完畢,派專人對墩位處(特別是鋼圍堰外壁)的河床進行測量,如發現河床沖刷至-7.2m時,及時采取拋填砂袋或石籠的方法進行沖刷防護。(10)引橋墩及主橋墩承臺工藝流程見下圖5.1.5臺身、墩身施工本合同段共有墩、臺身8座,墩臺身分實心墩(1#4#、7#、8#)和空心墩(5#6#)兩種。對于實心墩、臺身采用一次立模澆筑墩身。對于空心墩按141、規范要求和設計圖現場立模施工,每次施工高度為35m。澆筑砼時通過串筒入模,使砼自由傾倒高度控制在1.5m以內,并做好鋼筋保護層砼塊和模板支撐、加固工作;確保澆筑的墩身垂直度、砼內實外光,線形流暢。模板采用大剛度大塊鋼模板(每塊鋼模不小于2m2),環形加勁龍骨,主墩模板分節長度不少于3m,且盡可能減少螺桿眼;模板的剛度、強度、穩定性順直度和接頭平整度符合模板設計要求,模板接縫用膠墊嚴密墊塞以便砼澆筑時不致水泥砂漿流失,確保砼外表美觀。模板施工時,下節模板變為成形墩身的頂節模板暫不拆除,用以支承上一節墩身施工模板重量,墩身模板見下圖。對于主橋及引橋墩身施工,搭設腳手架,以便于鋼筋安裝及模板施工。砼142、采用在岸上拌合樓集中拌和。砼運輸:對于陸地墩身和4#、5#墩身采用運輸車送到施工點,砼泵泵送澆筑墩身砼;對于主橋6#、7#、8#墩身采用在水上臨時拌和站上拌制,用砼泵泵送澆筑墩身砼。砼振搗采用插入式振搗器振搗。5.1.5.1墩、臺身施工工藝流程如下圖:5.1.5.2施工方法(1)準確放出墩臺中線和邊線,考慮砼保護層后,標出主鋼筋就位位置。(2)將加工好的鋼筋運至工地現場綁扎,在配置第一層垂直筋時,應使其有不同的長度,以符合同一斷面筋接頭的有關規定。隨著綁扎高度的增加,搭設腳手架,作好鋼筋的支撐并系好保護層墊塊。(3)鋼模高度視墩身高度而定,分節組拼成整體模板,并拉十字浪風校正,以加快進度,保證143、質量及安全。(4)模板接頭用螺栓連接并內設膠墊,認真采取支撐、加固措施,防止跑模、漏漿。(5)為保證模板的使用性能和裝拆時不變形,模板必須有足夠的強度、剛度和穩定性,事先進行認真的設計。(6)設置腳手架和施工平臺,便于施工人員的上下作業。腳手架及施工平臺四周要設置安全圍欄、掛好安全網,確保施工人員安全。(7)統籌安排砼拌和站的位置,拌和站的拌和能力必須滿足施工需要,原材料質量、砼施工配合比、坍落度等必須符合設計要求。(8)砼澆筑前將模板內雜物、已澆砼面上雜物清理干凈,模板、鋼筋經監理工程師檢查合格后,方可進行砼的澆筑。(9)當墩臺身高度較大,砼下落高度超過2m時,使用漏斗、串筒。(10)澆注墩144、臺砼通常搭設普通外腳手架,澆筑高墩臺砼時,須采用簡易活動腳手或滑動腳手,并兼作提升吊架。(11)墩臺身砼一次性澆注完成。砼應分層、整體、連續澆筑,逐層振搗密實,砼澆筑時要隨時檢查模板、支撐是否松動變形、預留孔、預埋支座鋼板是否移位,發現問題要及時采取補救措施。5.1.6蓋梁、帽梁施工5.1.6.1施工方案擬采用貝雷片或萬能桿件拼成的鋼橫梁,通過墩身預埋件固定于墩身的兩側來承擔蓋梁及其它施工荷載,然后在鋼橫梁頂鋪設型鋼、安裝墩帽、蓋梁模板及鋼筋。墩帽、蓋梁模板采用大塊鋼模(每塊面積不小于2m2)。模板、鋼筋安裝完畢并經監理工程師檢查合格后可澆注蓋梁、帽梁砼。蓋梁、墩帽四周設立安全護欄及安全網,確145、保施工人員安全。5.1.6.2工藝流程5.1.6.3主要施工設備砼輸送泵、鋼管支撐架、砼拌和站、大塊鋼模、貝雷梁。5.2上部構造5.2.1鋼管拱架的制作5.2.1.1主橋鋼拱肋結構特點錢塘江四橋主橋上部結構采用兩種拱橋形式,即計算跨徑為85米的下承式系桿拱橋和上承式拱橋相結合的組合形式以及計算跨徑為190米的下下承式系桿拱橋和中承式拱橋相結合的組合形式。190米跨徑拱軸線為二次拋物線,矢跨比為1/4,拱肋斷面形式為桁架式,拱肋高度為4.5米,寬2.6米,上層橋面以上每一拱肋由495cm的鋼管組成,鋼材采用Q345c鋼,鋼管壁厚四分點以下為24mm,以上為22mm;腹桿采用40cm壁厚為14mm146、的鋼管,上下平聯采用50cm壁厚為10mm的鋼管,上下平聯水平向間距為2.0m。上層橋面以下至拱腳拱肋斷面由橫啞鈴形的上下弦桿通過腹桿連接組成??v向四根鋼管和啞鈴形斷面內灌注C50混凝土,其余均為空鋼管。上層橋面以上設置五道桁架式風撐,風撐弦桿采用90cm壁厚16mm的鋼管,腹桿和平聯采用40cm壁厚10mm的鋼管。另外在上層橋面與拱肋相交位置設置二道鋼結構的拱肋橫梁。85米主跨徑為下承式系桿拱橋與上承式拱橋的組合,拱軸線為二次拋物線,矢跨比為1/7,采用單鋼管,直徑為160cm,鋼管壁厚為22mm,鋼管內設置兩道豎板,板厚10mm,拱肋之間設置5道風撐保證橫向穩定性,風撐直徑為90cm,厚度147、16mm。上述鋼材采用Q345c鋼。190米跨鋼拱肋分9段制作(包括預埋拱腳段),按7段吊裝。85米跨分5段制作(包括預埋拱腳段),按3段吊裝。5.2.1.2引用標準、規范TB10212-98 鐵路鋼橋制造規范JTJ041-2000 公路橋涵施工技術規范GB700-1988 碳素結構鋼GB/T1591-1988 低合金高強度結構鋼GB/T 5117-1995 碳鋼焊條GB/T 5118-1995 低合金鋼焊條GB/T 14957-1994 熔化焊用鋼絲GB/T 14958-1994 氣體保護焊用鋼絲GB/T8110-1995 氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB5293-1985 碳素鋼埋弧148、焊用焊劑TB1558-84 對接焊縫超聲波探傷GB 11345-1989 鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級GB 3323-1987 鋼熔化焊對接接頭射線照像和質量分級GB 50205-95 鋼結構工程施工及驗收規范GB/T 8923-1988 涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級GB 985-88 氣焊、手工電弧焊及氣體保護焊坡口的基本形式 和尺寸GB10854-89 鋼結構焊縫外形尺寸GB 986-1988 埋弧焊焊縫坡口的基本形式和尺寸JB 3223-83 焊條質量管理規程GB/T1031-1995 表面粗糙度參數及其數值GB/T 699-1999 優質碳素結構鋼GB 709-88 熱軋149、鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差GB 714-65 橋梁建筑用熱軋碳素鋼技術條件GB 1300-77 焊接用鋼絲GB/T 2970-91 中厚鋼板超聲波檢驗方法GB/T 3190-1996 變形鋁及鋁合金化學成分GB 3274-88 碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板和鋼帶GB/T 8162-1999 結構用無縫鋼管GB 9795-88 熱噴涂鋁及鋁合金涂層GB 9796-88 熱噴涂鋁及鋁合金涂層試驗方法GB 10045-95 碳鋼藥芯焊絲GB 11373-89 熱噴涂金屬件表面預處理通則GB 12470-85 低合金鋼埋弧焊用焊劑GB/T 13288-91 涂裝前鋼材表面粗糙度等級的150、評定GB/T 17395-1998 無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差GB 50221-95 鋼結構工程質量檢驗評定標準JGJ 81-91 建筑鋼結構焊接規程TB/T 1527-1995 鐵路鋼橋保護涂裝TB 1558-84 對接焊縫超聲波探傷YB 9254-95 鋼結構制造安裝施工規程YB/T 9256-96 鋼結構、管道涂裝技術規程5.2.1.3鋼拱肋制作工藝杭州市錢江四橋主拱為鋼管桁架拱肋結構,鋼管拱肋結構制造精度及焊接質量是本工程的關鍵。針對本工程的特點,鋼管拱肋制造過程劃分為以下三大工藝階段:1.鋼管接長彎制;2.拱肋節段組拼;3.節段安裝和工地焊接。5.2.1.4鋼管拱肋制造將采用151、下列成熟技術:a.拱肋主弦管熱彎制技術b.CO2氣體保護自動焊技術c.焊接收縮補償技術d.CO2氣體保護單面焊雙面成型技術e.埋弧自動焊焊接技術f.激光劃線及測量技術g.計算機輔助設計技術h數控相貫線切割技術5.2.1.5鋼管彎制工藝選擇本橋鋼管彎制工藝考慮選擇以下兩種方式中的一種:中頻熱彎管技術和紅外陶瓷片加熱煨彎。這兩種彎制工藝我公司均能夠熟練掌握,并成功在多座鋼管拱橋上應用。詳見杭州錢江四橋鋼拱架煨彎臺座圖彎制工藝根據業主、設計、監理等部門的審核和考察后確定。5.2.1.6鋼管拱節段肋拼裝工藝根據本橋190米跨徑和85米跨徑鋼拱肋的結構特點,鋼管彎制考慮采用熱彎方式。拼裝焊接方式兩者之間152、有一定的區別,190米跨徑拼裝工序較多,鋼桁架結構精度控制較85米跨單管拱肋難度較大,所以190米跨徑采用無余量下料、分階段側臥式拼裝焊接、半拱預拼的裝配工藝。85米跨徑單管拱肋采用單管煨彎、接頭豎板有余量連續預拼的加工方式,以保證鋼管對接的精度足夠。主橋190米跨徑鋼拱肋節段制作工藝流程為:加工臺座、預拼地胎放樣節段胎架架設、彎制臺座布置鋼管彎制地胎套樣檢查、調整主弦桿、腹桿組拼單片桁架單片桁架、平聯鋼管裝配形成拱肋節段各節段對接預拼裝檢查鋼結構防腐處理存放。詳見190米跨鋼拱肋施工流程圖。主橋85米跨徑單管拱肋制作工藝流程為:加工臺座、預拼地胎放樣胎架架設、彎制臺座布置鋼管彎制地胎套樣檢查153、調整管內豎板下料、裝配及施焊單管拱肋對接預拼裝檢查鋼結構防腐處理存放。詳見85米跨鋼工拱肋施工流程圖。190米跨徑鋼拱肋桁架制作時,材料加工盡量采用機械方式無余量下料,以保證拼裝焊接時具有足夠的精度,減少由分節段拼裝、焊接帶來的變形影響。就焊接工作量而言,85米跨徑單管拱肋相對較少,但是管內豎板焊接施工難度較190米跨徑大??紤]85米跨徑鋼管160cm內豎板焊接空間較小的情況,在鋼管內采用CO2自動保護焊接工藝,施焊時在鋼管內設置行走軌道。由于鋼管內豎板不便于彎曲,下料前先根據85米跨二次拋物線的線型切割并加工坡口,鋼板采用分段焊接形式以保證整體線型和焊接質量,焊接方式為單面平焊雙面成型,焊154、接完成一塊豎板后鋼管翻身,再進行另一塊豎板的焊接。單管內豎板焊接完成后要注意清理管內雜物。本橋鋼拱肋制作方案以190m桁架式鋼拱肋為主,85m跨徑鋼拱肋大部分工藝與190m桁架式鋼拱肋相同。85m單管拱肋在進行鋼管彎制、胎架定位、豎板裝焊、整體連續預拼合格后方可進入防腐處理施工。5.2.1.7鋼材料復檢合格的材料是工程質量的保證的基礎,從材料的進場至存放使用都必須具有嚴格的制度,工程所用的鋼材、焊材、涂料按JTJ041-2000 公路橋涵施工技術規范的技術要求及工廠材料采購質量控制程序文件的規定,核對生產廠家、質量證書、牌號、爐批號、批量等。用于制作焊接鋼管的鋼材按每批同一爐號、同一品種尺寸、155、同一軋制制度和同一熱處理制度、重量不大于60噸的鋼材抽檢一組試件進行復驗。投入該工程的鋼板、型材(190米和85米主跨拱肋節段及風撐結構除外)在工廠鋼材預處理流水線上進行處理。所用磨料采用粒度為1.01.2mm的鑄鋼丸與鋼絲段,按3:1比例混合而成,處理等級達到Sa3級。5.2.1.8鋼管、鋼板下料鋼拱肋為焊接結構,對組成骨架的構件質量、標準、精度要求高。鋼桁架結構下料的準確將影響加工構件的精度。主拱肋鋼管材料采用鋼管廠成品鋼管,這種鋼管由工廠把鋼板通過機械卷壓制成,通過機械采用埋弧焊,自動內外接成管,然后用超聲波和X光檢查焊縫質量,確定合格產品。制管生產線全部由機械操作,自動化生產,鋼管質量156、可靠。廣西邕寧邕江大橋312米中承式拱肋、廣西南北高速公路三岸大橋270米、廣西六景大橋220米、江漢五橋240米中承式鋼管砼系桿拱橋、重慶合川大橋200米的中承式鋼管拱、重慶萬州大橋等多座特大橋的主拱肋都采用了成品管。主拱鋼管,根據設計要求定尺生產,并按吊裝節段設計長度下料,管兩端開好坡口,所有規格的鋼管應有出廠證明,嚴格控制產品質量。并經有關部門檢驗格后才能進行下料拼焊。鋼管下料前應對組成拱架的各種構件設計長度、數量及材料型號進行分類統計,以便針對進料的長度、型號進行最優化的利用。下料的依據以設計資料為準,以施工所放的大樣圖為輔助進行現場量取、分段加工。量取過程要考慮溫度的影響,尤其是主弦157、桿的下料,要根據溫度變化而產生的線膨脹,以合攏溫度15-20為要求進行換算,控制加工長度。下料前應對鋼管進行直線度、橢圓度等的檢查,填寫表格并進行校正。主弦管、腹桿的下料以設計尺寸為依據,斷管和坡口加工需用砂輪打磨光滑,不允許有凹凸和熔腐。鋼管桁架相貫線全部采用微機控制管子三維自動切管機精確切割,即支管上的相貫線及焊接坡口一次切割完成。相貫線切割機(見下圖)。在鋼材加工之前,鋼板進行火焰切割和等離子切割工藝評定試驗,考核切割邊緣的表面質量、硬度、及零件切割精度,以確定切割參數、規范及零件切割補償量,指導施工。5.2.1.9主弦桿鋼管對接主弦桿是整個拱架及至整座橋的主要受力構件,對焊接要求高,本158、橋鋼桁制作采用建筑鋼結構焊接規程(JGJ81-91)的一級焊縫外觀質量標準,超聲波探傷采用鋼制壓力容器對接焊縫超聲波探傷(JB1152)標準,射線探傷采用鋼溶化焊對接接頭射線照相和質量分級(GB3323-87)標準,焊縫質量等級要求與設計一致。主弦桿對接工藝程序為:鋼管下料煨彎拼接連軸線、錯邊量檢查校正焊接焊縫檢查。5.2.1.10鋼管彎曲工藝評定試驗在鋼管彎制全面進行施工前,應先進行鋼管彎曲工藝試驗。鋼管彎曲按JTJ041-2000 公路橋涵施工技術規范的技術要求進行,施工前做鋼管彎曲工藝評定試驗,考核彎曲質量以確定其加熱溫度、施加力矩的參數,以指導生產。5.2.1.11制作場的布置鋼拱肋采159、用工廠化生產方式,制作場地選擇在具備鋼結構制作能力的工廠內,制作場地面積要求大于160m30m,存放場地要求大于60m40m。根據兩種鋼拱肋的不同結構形式,制作場地布置主弦桿煨彎臺兩座,鋼管桁架拼裝地胎兩座,并組裝兩套設計起吊重量為40t的場地龍門吊,龍門吊行走系統采用自行式雙軌平車,起吊系統由5t電動卷揚機和滑輪組組成(見鋼管拱肋制作場地布置圖)。5.2.2拱肋主弦管中頻彎管技術采用中頻彎管工藝時,所有彎制工作均在工廠內進行,且具備全天后作業的能力。采用中頻感應加熱彎制鋼管,其原理為感應加熱圈和工件分別作兩個電極,由中頻發電機產生中頻電流加在兩個電極上,極間感應發熱,使處在感應圈處的管材加熱160、到彎制溫度,同時施加機械力矩,使被加熱管段發生彎曲,改變限位裝置,可得到不同曲率,以滿足施工要求。而且具有彎管成型后的材料性質沒有明顯改變,曲桿表面平滑過渡,不出現折痕,表面凹凸不平現象施工速度較快等優點。 85米跨160cm外徑的鋼管、190米跨95cm外徑的鋼管彎管成型均可在中頻彎管機上進行。中頻彎管臺座的布置根據設計圖紙吊裝分段長度要求,確定煨彎臺長度根據吊裝節段最大長度進行布置。拱肋線型通過反力支架和反力板作為支承來控制,弧形反力板最低點的連線即為鋼管下弦線型。具體做法是在加工胎架上首先建立坐標系統,按照坐標系統將反力板定位于胎架上,然后在反力架上焊接反力板,并在反力架下方沿拱肋線形鋪161、設地面軌道,鋼管放入中頻彎管機后,端部伸出50cm長度,并安置導輪和約束裝置,尾部放置于軌道平車上。加熱彎制時,尾部軌道平車緩慢頂進,鋼管端部在導輪和管端約束裝置的作用下,沿線形軌道前進,同時在軌道板的反作用力下彎曲成形。見鋼拱架主弦桿中頻煨彎臺示意圖。鋼拱架主弦桿中頻煨彎臺示意圖 反力板的線型控制根據各節段建立的獨立坐標系統(坐標系統見“節段獨立坐標系統”),并使用計算機按照1:1繪制拱肋大樣,按照反力板間距丈量矢高??紤]到煨彎鋼管冷卻后的回彈情況,煨彎臺座的反力板布置應考慮超彎量。然后通過試彎、分析、對比后確定超彎量,并以此作為控制本橋鋼管彎制的指標。5.2.3紅外陶瓷片加熱煨彎工藝5.2162、.3.1紅外陶瓷片加熱煨彎臺的布置根據設計圖紙吊裝分段長度要求,確定煨彎臺長度根據吊裝節段最大長度進行布置。拱肋線型通過間隔設置弧形反力板作為支承來控制,弧形反力板最低點的連線即為鋼管下弦線型。為了保證弦桿拱軸線的平順精確定位,弧形板每0.51.0m設置一塊,在煨彎臺的兩側各設置六個反力架固定套環,中間設置一個反力架固定套環(見鋼拱架主弦桿煨彎臺布置圖)?;⌒畏戳Π宓母叨瓤刂聘鶕鞴澏谓⒌莫毩⒆鴺讼到y(坐標系統見“節段獨立坐標系統”),并使用計算機按照1:1繪制拱肋大樣,按照弧形反力板間距丈量矢高??紤]到煨彎鋼管冷卻后的回彈情況,煨彎臺座的弧形反力板布置應考慮超彎量,根據我公司歷年來大鋼管拱163、橋的施工經驗,擬用68cm作為試彎超彎量,超彎量采用二次拋物線公式y=ax2+bx+c進行插值分配,拋物線公式的建立以鋼管兩端超彎量和各節段中間點矢高確定(拋物線三點插值),即以每一節段的起終點和中間點作為已知點建立拋物線方程。計算插值數據后,用各段實際矢高減去超彎量插值數值得到弧形反力板的實際控制高度。然后通過試彎、分析、對比后確定超彎量,并以此作為控制本橋鋼管彎制的指標。5.2.3.2加熱設備主弦管的煨彎采用紅外線高溫陶瓷組合式電加熱器進行加熱(見下圖),同時采用熱電偶測溫儀隨時測定鋼管表面溫度;為保證電加熱時熱量散失少,提高升溫速度,設置了鋼管內壁保溫筒和鋼管兩端頭的保溫封蓋。5.2.3164、.3主弦管就位與加熱前準備鋼管用龍門吊就位于煨彎臺,并安裝好反力架,先用千斤頂施壓,使鋼管產生一個預壓力。加熱帶劃分:煨彎鋼管兩側共設置兩組組合式加熱器,每組3個加熱器,每個加熱帶寬度為15cm,煨彎板的調整以實地大樣圖上量出弧弦距離為根據。加熱帶的劃分:在按吊裝節段長度接長的主弦桿鋼管上,在弧形反力板的左右兩側設加熱帶兩條,加熱帶間距小于100cm,畫出作為明顯標識。 對接的鋼管就位于煨彎臺,并安裝好反力架,先用千斤頂預壓,使鋼管生產一個附加應力。5.2.3.4主弦管加熱加熱方式采用紅外陶瓷加熱帶進行加熱, 并設置溫度控制探測裝置,加熱時由中間向兩端逐段加熱。加熱溫度宜控制在700-900,165、溫度低于700不易煨彎變形,高于900會造成鋼管內部組織破壞,影響鋼管質量。通過現場試驗,采用同樣板厚的鋼板進行同等條件下的加熱,鋼板變紅時的溫度在700-900之間。因此在煨彎加熱時,以溫度感應儀顯示的溫度為準,嚴格控制。反力架千斤頂的加力,每次加力應以加熱附近鋼管接觸煨彎板為依據,嚴格控制千斤頂加力。根據現場施工的實際操作考慮鋼管的彈性變形,在鋼管的兩頭應超壓一定豎直距離,以保證由鋼管冷卻后彈性回彈對鋼管拱軸線的影響。已成形的主弦桿應在煨彎臺保持應力的情況下靜置四個小時,待鋼管溫度降至常溫后方可解除壓力起模。煨彎成型的鋼管應吊至1:1大樣圖上進行對比,如軸線偏差大,應重新上煨彎臺進行二次加166、工。若煨彎成型的鋼管與1:1大樣相差太大需返工的,同一加熱帶的加熱不得超過兩次。 煨彎成型且經過矯正合格的主弦桿,放在對應節段的大樣上,對比大樣圖,通過定位調節螺絲使尺寸符合設計要求,擰緊定位調節螺絲,即完成精確定位工作。 5.2.3.5紅外陶瓷片加熱壓彎控制主弦桿的加熱煨彎順序從鋼管中間往兩端按照加熱帶劃分逐段進行,兩側對稱布置加熱器,并對稱施壓彎制。鋼管加熱時間控制在30min40min,加熱溫度控制在700900之間,防止鋼管表面溫度過高而影響彎管質量。達到加熱溫度的鋼管壓彎分級進行,當溫度接近規定的下限時壓彎一次,壓下量為鋼管下表面與支承板上口之間距離的四分之一;當溫度接近規定的上限時167、再壓彎一次,壓下量同前一次。每次壓彎加力應緩慢進行,保證鋼管在彎曲過程中受熱后的拉伸和壓縮變形能夠緩慢均勻地進行。加熱溫度達到上弦上限后,立即停止加熱,并開始松開加熱器,使鋼管溫度逐步下降,在下降至煨彎下限溫度前可適當再進行壓彎,但壓力不宜太大。鋼管加熱彎曲后,表面不得有裂紋,燒傷等缺陷。受拉區管壁減薄量應小于或等于0.8毫米,受壓區波紋深度(頸縮、起泡)若小于或等于8mm可用火焰加熱至600-800進行熱矯正,采用點式溫度計測定并控制好這一溫度,再用千斤頂壓平;若起泡深度大于8mm者則將起泡區割去,按照鋼管對接工藝重新拼焊。加熱彎管后拱度檢驗,以設計彎管拱度為準檢測實際的拱度,其誤差小于30168、mm者可轉入胎架進行校調,若誤差大于30mm應選擇適當位置重新加熱壓彎。5.2.3.6注意事項用螺旋千斤頂加壓時,加壓速度要緩慢,千斤頂準備達到極限行程時,要及時加鋼墊調整千斤頂高度。溫度達到最高加壓溫度時,保溫加壓完后,要迅速打開加熱器,以免高溫時間太久鋼管鼓包。一般情況下,達到最高加壓溫度所需時間為3040min,如果超過該時間溫度仍達不到規定溫度時,就要對加熱帶的功能、鋼管表面和溫控設備的情況進行檢查,以避免出現鋼管鼓包缺陷。加熱彎管時,上一道支承板口與鋼管下表面不緊貼(騰空)時,不得進行下一道支承板后間內的加熱壓彎。按照低合金鋼應緩慢冷卻的規范要求,彎管加熱時不得在受熱區內淋水,應使鋼169、管自然冷卻?,F場指揮員和電腦溫控操作員要配備好對講機,及時聯系加熱溫度變化情況。質檢員要做好千斤頂行程、溫度監控記錄。為了減少鋼管加熱壓彎后的反彈量并消除一定應力,保證彎管后的實際拱度與設計彎管拱度誤差小于30mm。煨彎成型的主弦管應在煨彎臺保持應力的情況下靜置,待鋼管溫度降至常溫后方可解除壓力起模。通過現場試驗,由支點間各加熱帶不同溫度分級加壓,由數字測力傳感器,數字測力儀測出在不同溫度施加不同設計壓力時螺旋千斤頂的行程。最后得出結論,通過控制溫度,分次加壓,控制千斤頂行程,就能很好的消除鋼管在加熱煨彎成型過程中容易出現的各種屈服變形現象。5.2.3.7紅外陶瓷片加熱煨彎機械設備、人員配備3170、2T螺旋式千斤頂4個,50T螺旋千斤頂2個,數字式測力傳感器、SC-1數字式測力儀1套。DWK-A電腦溫控制儀2臺及2組組合式紅外陶瓷加熱器(1組3個加熱器),手持點式溫度儀1個,熱敏電偶6個。另外,紅外陶瓷加熱器應有足夠備用數量,以免在加熱過程中出現損壞后可及時更換。測量用器1套,對講機3個及一批相應的小型機具。鋼管煨彎作業組實行定崗、定員、定責任。人員配備共12人,2人操作電腦加溫控制板,隨時向彎管指揮報告每個加熱器的溫度和加熱時間,做好每條管每道加帶的溫度記錄。1人在煨彎臺座使用點式溫度計現場檢測實際溫度,以驗證DWK-A電腦溫控制儀是否正常工作。1人負責彎管指揮,隨時了解每個加熱器的溫171、度和加熱時間,觀察鋼管的壓彎狀況,指揮加熱和加力千斤頂的的操作,做好每條鋼管每次壓下量的記錄;4人操作加力千斤頂,按彎管指揮的指令緩慢、有序、定量操作千斤頂。4人配合移動加熱帶及其它工作。5.2.4鋼管骨架拼裝5.2.4.1鋼拱肋拼裝大樣臺測設為保證加工及拼裝的精度要求,主弦桿的地胎的坐標放樣數據和煨彎加工數據均由計算機提供。在制作場地上按1/2 跨鋼拱架1:1大樣進行制作。測設時建立拱架控制點坐標系,方法為:計算機提供加密后的控制點坐標數據,依靠控制點即可將拱上各點坐標在地模上放出,在地模上建立了一個鋼拱肋地胎坐標系。在實地放樣時,為了加快放樣的速度,采用全站儀及鋼尺配合放樣,放樣方法采用偏172、角法和坐標測量進行雙測,即建立與原設計一致的坐標系統,并使用原點坐標和結束點坐標連線作為測量基線,一方面計算原點與各坐標點之間的距離和偏角(與基線的偏角),并根據距離和偏角放出坐標點,另一方面放出坐標點的同時,使用坐標測量復核該點坐標是否正確。使用雙測方法能夠減少小偏角引起的誤差,使放樣精度達到設計要求。5.2.4.2焊接工藝評定鋼結構焊接工程進行之前,均需根據現場實際采用的焊接方法對焊接進行工藝試驗,以保證焊接質量。對本工程所采用的鋼管材料,選擇CO2保護焊和手工電弧焊,選用適用于交、直流焊機的焊條,焊接時用焊條打底,焊條填充及蓋面,仰、立焊、平焊的電流,對接焊縫間隙型坡口,必須做了多組試驗173、,經過超聲波檢測,拉伸、面、背彎試驗,通過焊接工藝的合理性評定。焊接工藝評定按照鐵路鋼橋制造規范(TB10212)規定進行焊接工藝評定試驗。通過焊接工藝評比,確定鋼結構焊接性能,并選擇焊接材料,焊接方法、坡口型式及制作方法;焊接電流電壓;焊接的層、道數、平焊、立焊、仰焊的運作手法,焊接速度及電流電壓控制等焊接參數。5.2.4.3主弦桿定位拱肋拼裝是在大樣胎架上進行,胎架由定位架沿拱軸線分布組成,用其在拼裝階段固定主拱肋鋼管和鋼桁架節段,并起到微調主拱肋鋼管曲線的作用。定位架由底梁、定位架、調節螺絲、調節千斤頂和固定螺絲構成。本橋鋼拱肋定位架每5.0m設一條,將所有底梁頂面調至同一水平面,用膨脹174、長螺絲固定在砼底板上,必要時增加部分角板增加穩定性(定位架及微調螺栓見下圖)。煨彎成型且經過矯正合格的主拱肋鋼管,可轉移到地面1:1大樣胎架上進行定位,對比大樣圖,通過定位微調節螺絲或調節千斤頂作用使尺寸符合設計要求(千斤頂作用力宜控制在3,噴涂溫度環境為535。未達到以上環境標準應停止作業。噴砂砂粒為干燥、潔凈鋼砂,直徑為1640目。噴砂用的空氣經過過慮,保證不含油質,水分不超過0.3%,空氣壓力大于0.6MPa。(4)噴涂、防腐材料及設備噴砂用固體顆粒、氣體等應符合GB9793-1997或GB11378-89的規定。采用電弧噴鋁時,應采用2mm3.0mm的金屬絲,鋁合金符合GB3190-8175、2標準。噴砂、電弧噴鋁用壓縮空氣,采用無油潤滑空氣壓縮機,所產出的壓縮空氣符合GB9795-88標準條文。噴鋁主要采用電弧噴涂,具有附著力強,噴涂均勻等優點。(5)噴涂防腐施工技術要求噴砂除銹,表面顯示均勻金屬色澤,達到GB8923-88標準Sa3.0級,基本表面粗糙度達到GB9795-88標準RZ25100。電弧噴鋁層厚度應不小于180m,驗收方法采用磁性測厚儀測定,所有工件100檢查。施工單位記錄,監理抽查。對表面積大于2m2的工件,每件測十處,每處測五點,取平均值記錄;表面積小于2m2的工件,每件測五處,取平均值記錄。各處測量值的總平均值在規定厚度的95%以上,最低值在規定厚度的85%以176、上為合格。鋼結構噴涂后涂膜應無氣泡、裂紋、無嚴重流掛、脫落、漏涂等缺陷,且涂層色澤一致。鋁噴涂層外觀和附著力檢驗,按有關規范、級數標準的規定進行。噴砂除銹、電弧鋁涂層和面漆等每道工序完成后,應經自檢、專檢合格填寫質量檢驗報告,報監理工程師抽檢確認合格,方可進入下道工序。(6)噴涂防腐施工工藝電弧噴涂操作的技術指標主要控制好單槍噴涂厚度、噴涂間距和噴涂速度幾個方面。噴涂前先進行必要的工藝試驗,以便確定噴涂施工技術參數并選擇合理的機械設備組合。噴涂施工技術參數主要是單槍噴涂速度、每次噴涂厚度、噴涂夾角、噴涂間距、噴嘴型號、空氣壓力和重疊面積等,以保證噴涂層平整、光潔、均勻、粘結性良好,并達到設計要177、求。利用清潔干燥的壓縮空氣,借助射吸式或壓力式噴砂裝置,或離心拋砂裝置噴射冷硬鐵砂,對鋼結構基體表面實施清潔及粗化處理,直至基體表面呈灰白色的金屬外觀和均勻的粗化面,噴砂后鋼管表面粗糙度應達到RZ25100,且干燥無灰塵、無油污、無氧化皮、無銹跡,并達到GB8932-88Sa3.0級,噴涂金屬涂層前用干凈的高壓空氣吹去灰塵。若達不到上述要求時,應重作噴砂處理。經噴砂后的鋼管表面應盡快進行噴涂,其間隔時間愈短愈好,以免鋼管表面氧化形成銹膜。晴天或不太潮濕的天氣間隔時間不得超過8h,雨天潮濕或鹽霧環境,間隔時間不得超過2h。電弧噴槍出口處與工件表面距離在80200mm之間。噴槍與基體的夾角60。噴178、槍移動速度要根據涂層厚度的要求來調整。分區域噴涂時,應注意要有50%左右的搭接幅度,電弧噴涂采用單槍一次達到設計厚度時,容易造成涂層結合力下降和厚度不均勻現象,所以噴涂厚度的形成采用多次噴涂或雙槍同時噴涂達到設計要求。噴涂過程中嚴格抽檢制度,檢查涂膜的厚度和附著力,以便發現質量問題及時處理。對后期安裝焊接部位可預留局部區域,可用粘膠紙粘貼,后期安裝焊接完成后補噴,補噴面積應大于預留區域,同時補噴區域外應采取隔離保護措施,避免損傷其它已噴涂部位。采取隔離等有效防護措施,防止噴砂、噴漆等四處飄散,污染環境或引起安全事故。 噴涂過程中出現缺陷應立即停止噴涂,對缺陷部位重新噴砂處理。已噴涂的表面出現裂179、層、鼓泡、起皮、粉松及較大的流掛等缺陷,應進行噴涂后處理。使用扁鏟鏟平或局部噴砂處理,表面粗化合格后重新噴涂。(7)質量檢驗外觀質量要求:a、涂層外觀要求均勻一致,無氣孔或底材裸露的斑點,沒有附著不牢固的金屬熔融顆粒和影響涂層使用壽命的不合格缺陷;b、涂層外觀不允許有起皮、鼓泡、大熔滴掉塊;內部質量檢驗要求:a、厚度檢查:采用磁性測厚儀測定涂層厚度,測得任何一點的厚度不得小于設計規定的最小厚度值。b、孔隙率檢查:清除噴涂層表面的油污、塵土并進行干燥,然后用浸有10g/1000ml的鐵氰化鉀或20g/的氯化鈉溶液大試紙覆蓋在噴涂層上510min,試紙上出現藍色斑點不應多于13點為合格。c、剝離檢180、查:用小刀或利器削刮涂層,涂層不得成片脫落,若脫落面積占被檢查面積的15%為不合格,應徹底返工。5.2.6.2封閉漆及面漆根據設計要求和采用的涂料特性采取相應的工藝進行施工。(1)根據涂料品種的特性和刪除要求選配機具、設備。(2)進行封閉漆施工前,應進行試涂。(3)使用涂料時,應攪拌均勻,如有結皮或其它雜物時應過慮清除后方可使用。(4)油漆開桶后,應密封保存。(5)涂料配制與噴涂、涂刷工具應保持干凈,不得隨意混用。(6)采用涂刷或噴涂施工時,涂層間應縱橫交錯,應先上后下,左右反復進行,達到無漏噴、無流掛和褶皺,均勻一致。前一道油漆干燥后再進行下一道施工工序。(7)用濕膜測厚儀測試膜厚度,根據測181、得的數據比較后進行調整,以確保涂層干厚度達到設計要求。(8)油漆涂裝后不得有金屬外露和油漆損傷。(9)涂裝油漆的施工溫度為535,相對濕度不得大于80。5.2.6.3鋼結構內部防腐處理鋼結構內防腐為二道防銹漆,每道30m,根據設計采用的內防腐要求和涂料特性采取相應的工藝進行施工。施工時,要求先清除鋼管內浮銹和雜物,并使用壓縮空氣或干凈的刷子清掃表面灰塵,內壁表面清潔度要達到設計要求。再根據涂料的特性確定采用的機械設備和施工方式,內壁涂裝必須嚴格按照油漆手冊和設計要求進行。漆膜的質量檢查按照有關技術規范要求執行。5.2.6.4防腐工方案編制防腐工程在招標文件設計圖中無詳細設計,防腐施工前,我公司182、將與確定的專業防腐廠家,按設計要求和相關規范編制詳細的“鋼結構涂裝工藝細則”,并經建設、監理、設計單位審核認可后,嚴格按“細則”要求進行施工。5.2.7端橫梁施工190米跨端橫梁為寬5.9m,高5.185.38m的勁性骨架預應力砼現澆箱梁結構。85米跨端橫梁為寬3.9m,高3.3m的勁性骨架預應力砼現澆箱梁結構,分為中段和兩個邊段。端橫梁與拱腳聯成整體,增強橋梁抗扭剛度和穩定性。端橫梁預應力、系梁預應力和拱腳處的豎向預應力使拱腳處于三向預應力狀態。5.2.7.1施工支架190米跨端橫梁在完成橋墩施工后開始現澆施工,首先安裝端橫梁鋼骨架和底模板,底模板采用大塊鋼模板。由于靠拱圈內側有部分端橫梁懸183、出橋墩,因此需要在承臺搭設由萬能桿件拼裝的施工支架支撐,并在支撐架頂部設置工作平臺,支撐架與平臺要求有足夠的強度、穩定性和剛度。支撐架及工作平臺見錢塘江端橫梁施工支架結構圖。5.2.7.2橫梁鋼骨架制作、安裝安裝底模后進行鋼骨架的拼裝。橫梁鋼骨架由型鋼和節點板組成,節點板在工廠內加工定制,加工方式使用機械加工,運到施工現場后現場拼裝焊接。拼裝前放置砼預制塊作為支墊,保證端橫梁結構保護層足夠,砼墊塊不取出。支座位置周邊空隙用低標號砂漿填充并固定支座。完成鋼骨架拼裝后安裝鋼筋、預應力預留管道和預應力束,并對預留管道進行定位固結。另外,要注意端橫梁臨時固結預埋件和其它有關預埋件的安裝。端橫梁臨時固結184、方式采用型鋼、鋼板和墩帽預埋件連接,安裝時按施工圖設計施工。5.2.7.3 190米跨端橫梁模板安裝190米跨端橫梁長26.4m,截面尺寸:寬5900mm高5380mm(拱腳5180),分三個箱室,梁頂設1.5%橫坡,端橫梁底部設有兩個1000t輔助支座??紤]到端橫梁底面與墩頂有一定的距離,底模使用契尖和型鋼支撐。由于190米端橫梁尺寸較大,中間箱體較大,需要在內部作模板支撐,為了在施工中便于檢查箱內支撐的牢固性和是否有漏漿等情況,并考慮澆注后檢查箱內砼表面質量。施工考慮對190米跨端橫梁分兩次現澆,第一次現澆高度為3.98m,內部側模和下層模板采用組合鋼模;第二此澆注1.2m,內部上層模板采185、用木模板,施工后中間箱體內模板不取出。進行第二次澆筑頂板砼時,注意在澆筑新砼前處理施工橫接縫。接縫處理用鑿毛方式,同時加水保持砼表面濕潤直至澆筑新砼。5.2.7.4 85米跨端橫梁模板安裝85米跨端橫梁分三段施工,截面尺寸:寬3900mm高3360mm(拱腳3300mm),梁頂設1.5%橫坡。85米跨端橫梁三段分別作一次性現澆施工,外模和內模均使用定型鋼模板。三段鋼骨架同時進行安裝,并進行整體尺寸檢查,使鋼骨架桁片中心線處于同一直線上。預應力預留管道和預應力束在安裝鋼骨架后安裝。5.2.7.5端橫梁砼現澆端橫梁C50砼現澆數量較大,因此砼施工配合比要注意降低水化熱,在設計與技術規范允許的情況下186、可摻入部分粉煤灰,以降低水化熱并增加砼的和易性。砼粗骨料粒徑應小于3cm,以免在密集的鋼骨架、鋼筋和預應力預留管道間阻塞。砼振搗方式采用插入式振搗器振搗。在砼現澆過程中,為使底層砼充分振搗密實,可適當在內側底模預留振搗孔,完成底層砼澆注后立即封閉密實。端橫梁模板內、外側都應有足夠的支撐固定梁體,保證端橫梁砼現澆過程中不發生變形或位移。5.2.7.6端橫梁預應力束張拉澆筑拱腳砼后,端橫梁預應力管道清孔、穿束,并安裝錨具進行張拉。端橫梁預應力束張拉順序須關于截面對稱,張拉程序嚴格按照設計要求進行。張拉結束后切除多余部分鋼束并進行壓漿、封錨。5.2.8拱腳砼施工190米跨拱腳高度較大,砼數量較大。拱187、腳內部結構復雜,鋼拱肋、系梁、端橫梁和拱腳骨架、鋼筋等結構相互結合在拱腳位置,所以拱腳內部結構安裝時,要求各結構部件尺寸精確,安裝位置準確無誤。遇到交叉干擾時,嚴格按照設計要求進行調整。5.2.8.1系梁拱腳骨架、鋼管拱肋及其它結構物安裝系梁拱腳骨架為系梁骨架延伸入拱腳的部分,每一拱跨拱腳骨架必須處于同一軸線和平面上,施工時要求拱肋兩端拱腳骨架使用相同的測量點,安裝骨架前后均應進行軸線、標高的復核,確保系梁骨架安裝能與兩端拱腳骨架順接。拱腳內鋼管拱肋與鋼骨架同時安裝,安裝過程中設有固定支架,對拱肋鋼管、骨架、預應力束管道等結構進行定位固結,固定支架與施工腳手架和模板支撐架分離,并與拱腳其它結構188、件埋在拱腳內,并要求固定支架不得影響其它結構件的安裝。由于拱腳骨架、系梁預應力管道需要穿過拱肋鋼管,因此需要在拱肋鋼管上開孔,并安裝預應力管道,預應力管道在拱腳內應有良好的封閉,避免砼現澆時漿體滲入堵塞,以致影響預應力束穿束和張拉。在安裝拱腳內部結構時,注意錨墊板和其它有關預埋件的安裝,如:190米跨短吊桿預埋管及錨墊板;85米跨下層吊桿橫梁預埋件;墩上立柱預埋件等。5.2.8.2拱腳模板安裝拱腳砼采用光面砼施工工藝,模板安裝采用大塊鋼模,鋼模表面打磨光潔。安裝前應在拱腳周圍搭設施工腳手架和模板支撐架,模板支撐架必須能提供足夠的支撐力,并具有足夠的穩定性,施工支撐架要求計算驗證結構剛度、穩定性189、。安裝底模板前,在190米墩頂支座預埋鋼板位置安裝拱腳7000噸盆式支座(85米跨拱腳處設置3000t盆式支座),并在支座周圍用砂漿固定,然后安裝底模,底模使用契尖和型鋼支撐。底模預留支座位置,支座周邊的砂漿在拆模后清除干凈。模板安裝完成后,應再進行一次全面檢查,檢查項目包括支撐結構剛度、穩定性及模板的密封情況。5.2.8.3拱腳砼現澆拱腳砼砼配合比配制要求注意設法減低水化熱反應。施工時使用輸送泵泵送一次性連續澆筑完成,施工時間應選擇在氣溫較低時進行。砼采用插入式振搗器分層振搗密實,分層厚度在30cm左右,分層澆注時間間隔盡量縮短,不超過90min。施工后采用淡水自然養護。拱腳砼側模、頂模和部190、分底??梢栽陧艔姸刃纬珊蟛鸪?,懸出墩臺部分底模和支架在系梁預應力束張拉后方可拆除。5.2.9鋼拱肋安裝無支架纜索吊裝施工技術在我公司已應用多年,并在大量的橋梁建設上成功運用。我公司開發和應用千斤頂斜拉扣掛懸拼、斜拉扣掛調載等一系列的新技術、新工藝,已經在多座特大跨徑橋梁上成功應用,該技術具有安裝精度高、受力明確、便于控制調整、材料設備簡單、節省成本、施工安全快速和可靠性高等一系列優點。杭州錢塘江四橋主拱肋和上部結構工程采用無支架纜索吊裝施工,纜索吊裝系統采用四跨連續體系,設置主塔架三個,190米主跨兩側主墩上設扣塔二個,起吊方式采用雙索道抬吊。190米跨拱肋節段和吊桿橫梁重量較大,本橋吊裝重量191、以190米跨下層吊桿橫梁重量123t進行控制,設計總吊裝能力130t。杭州錢塘江四橋使用無支架纜索吊裝施工方法,可以最大程度地減少錢塘江潮水對施工的影響,同時上部結構施工時具有快速、高效、安全、經濟等優點,應該說是本橋施工的最優方案。5.2.9.1鋼管桁架安裝的技術工藝設計要點(1)拱肋桁架安裝前的準備工作檢查構件的幾何尺寸、焊接質量、表面防腐及預拼裝情況,必須達到設計規定。檢查按設計或施工方案確定的起吊和扣掛點結構是否滿足要求。檢查主墩臺的斷面尺寸、預埋件位置及其他質量評定情況,并復測拱座起拱線處高程、跨距,其允許偏差不得超過有關規定。核對安裝程序,使安裝作業嚴格按經審核的施工組織設計進行,192、確保施工有條不紊、安全穩妥地進行。清除拱肋表面及管內的雜物,并安裝好有關測量和監控標志、儀器。對安裝施工設備系統進行負荷運行試驗,保證整個施工系統順利安全運轉。(2)主拱肋采用無支架纜索吊裝、斜拉扣掛懸拼方法施工。結構件型號、數量等均按有關規定經計算確定,纜索吊機在吊裝前必須按規定進行試拉和試吊。試吊過程必須認真進行施工組織設計,試吊實施過程中,要將各方面的試吊記錄認真、準確填寫,以備正式吊裝時使用。(3)各扣索位置應與吊掛的拱肋在同一豎直面內,扣塔架上索鞍頂面的高程應高于拱肋扣點高程,還應進行強度和穩定性驗算。(4)拱肋接頭采用先栓后焊。各段拱肋由扣索懸掛在扣塔架上時,必須設置橫向八字纜風,193、其布置應符合下列規定:拱肋分段懸拼時,宜在每段端頭設置風纜,上下游對稱兩段拱肋接頭處應設臨時或永久橫向聯接;風纜應待全孔合攏,橫向聯接和鋼管砼澆注完且砼滿足設計要求后,才可對稱拆除;在河流中設置風纜時,必須采取可靠的防護措施,防止風纜受到碰撞。拱肋安裝合攏橫向穩定安全系數小于4(不考慮非線性)或小于2(考慮非線性影響)時,采取措施增加安全系數。雙肋或多肋拱橋可先懸拼多段拱腳段至次中段拱肋,并將兩相鄰拱肋用永久或臨時橫聯聯接,然后安裝合攏段,合攏后松索成拱。每段拱肋設兩組或四組扣索,每肋上、下游各一組或兩組,分別置于拱肋端頭上節點附近??鬯鞑捎?860MPa15.2mm鋼鉸線。吊裝前計算好每段拱194、肋扣索力及相應的摩阻力,確定每組扣索鋼鉸線數量,并要求扣索安全系數2。各段的扣點和吊點位置原則上設在桁構的節點附近。本橋扣索鋼鉸線下料時按扣索理論長度加上5%8%的富余值控制,一端墩頭與扣掛板相聯,通過工作索吊運掛在拱箱接頭預埋鋼梁兩端。另一端先用人工按順序拖拉,逐根將鋼鉸線用夾片錨固定在扣索地錨后的錨固端橫梁上,然后用兩臺YC-25 千斤頂對稱逐根進行張拉,張拉以拱箱標高為目標函數,索力為復核指標,從而達到調拱箱標高的目的。(5)為保證主拱肋吊裝過程中的穩定性,采用雙肋交錯安裝施工,并及時安設臨時(或永久)橫撐(聯)及纜風,齊頭并進。(6)臨時橫向聯結可根據工地現有材料情況和施工要求設置,采195、用兩根與腹桿直徑為402mm的鋼管與型鋼作成框架橫聯。結構橫撐亦與拱肋吊裝同時安裝,以便發揮作用,減少臨時橫向聯系的數量。(7)纜索吊設施(塔架、纜索、地錨等)是吊裝的主體設備,亦是本橋施工成敗的關鍵設備,安裝前進行施工計算和驗算,安裝后仔細檢查各項設施的牢固性。而且必須進行超載試吊以檢驗起重設備各受力部位的工作情況,消除隱患。施工支架進行強度和穩定性驗算,地錨必須驗算抗拔、抗滑和抗傾覆穩定性。采用預應力鋼絞線和高強鋼絲束作扣索時,其安全系數不小于2。拱肋穩定性驗算拱肋能否整條單肋或幾段單肋吊裝合攏,決定于拱肋安裝時面內和面外的穩定性,要求拱肋安裝時的穩定安全系數,考慮非線性影響時不小于2,不196、考慮非線性時不小于4,若安裝時穩定安全系數偏小,可采用盡快安裝肋間永久橫聯和增加肋間臨時聯系,拉設交叉纜風索等措施。拱肋內力及變形的驗算根據確定的施工方案,按實際安裝的不同階段及工況驗算拱肋關鍵斷面的內力和變形,保證在整個安裝過程中和安裝完成后,拱肋的內力及變形均控制在設計允許范圍內。(8)鋼管拱肋安裝合攏需要注意下列問題由于鋼骨架的變形受溫度的影響較大,早晚伸縮量有較大的差異,因此合攏溫度應滿足設計要求,控制在1520之間。為保證鋼桁骨架能順利合攏,在加工鋼桁骨架中段時,按照設計要求設置嵌填段,當中段就位好時,應及時在中段于次中段的空位處搭焊型鋼定位,然后嵌入相應長度的弦桿鋼管焊接合攏,以免197、鋼桁骨架受溫度的影響而產生較大的變形錯位。鋼管拱肋接頭的焊接在拱肋松索前進行。松索完成體系轉換的過程,按照施工計算程序分級,依次對稱,均勻進行,并在整個過程中跟蹤觀測拱肋軸線和標高的變化,及時調整,使成拱后的軸線、標高滿足設計要求。松索合攏與合攏后松索對拱肋內力的影響是不同的。松索成拱,僅僅是一個扣掛體系轉換成拱式體系,其扣索對成拱后拱肋的內力不會造成影響,而合攏后松索,除完成體系轉換外,相當于在已成型的拱肋對應位置施加一個與扣索力大小相等、方向相反的集中力,對拱肋的內力及變形均會有影響,因此施工計算時進行了考慮,并可以成為調整、控制拱肋應力的一種方法。拱肋的安裝施工過程中,及時掌握橋址處歷史198、氣象資料和近期天氣預報資料,避開可能發生的災害性天氣,并采取必要的預防措施確保結構安全。(9)為了使拱肋整體穩定性提高并安全渡洪,在吊裝合攏后應盡早將有鉸拱焊接并澆筑砼封固拱腳。(10)拱肋安裝時,要十分重視施工安全,吊點的綁扎要牢固,要為高空作業人員提供安全繩、護欄、安全網等必要的安全措施。5.2.9.2纜索吊裝系統簡化計算書由于錢江四橋主索跨度較大,且構件吊重達120多噸,若僅采用一組纜索系統施工時,施工十分困難,施工進度無法保障。因此經過認真仔細的分析計算,擬采用兩套吊重分別達65噸的施工索道系統,以確保該橋的施工順利進行。為了計算安全,擬取索跨大的纜索吊裝部分進行施工計算。(1)吊裝1199、90m跨下層吊桿橫梁(Q=120噸)時,兩套纜索均位于主塔頂與中間部位。750(主索)221.5(起重索)226(牽引索)單位重(Kg/m)714.95=104.6521.638=3.2722.359=4.71抗拉強度(Mpa)140015501550破斷拉力(KN)23007=161002700.822=442.8388.50.822=637.4經驗算,主索安全系數K=3.253 滿足施工規范要求 從而通過計算得知主索作用于杭州或蕭山岸主塔頂上的垂直力V=3096KN,水平力H=449.9KN。 同理通過計算得知中塔此時承受垂直力2V=21310KN(2)190m跨鋼拱肋骨架吊裝時,兩組索道200、均位于拱軸線位置左右,此時每組索道與吊重分別45噸(拱肋重Q=90噸),為安全起見,取其中索跨大的一組索道進行計算。得知一組索道作用于塔頂的垂直壓力和水平作用力分別為V=2707KN和H=398.2KN,因此兩組索道對主塔頂的垂直壓力和水平作用力分別為2V=5417KN和2H=796.4KN。同理,通過計算得知中塔此時受的垂直力2V=21190=2380KN。通過以上計算知,吊裝190米跨鋼拱架時,鋼塔架受力最大,吊裝190米跨下層吊桿橫梁時,由于兩組索道均位于主塔頂中部,即兩個塔架柱同時分擔塔頂的垂直壓力,因此在此工況下,鋼塔架受力較為安全。5.2.9.3纜索吊裝系統施工本橋鋼拱肋安裝采用無201、支架纜索吊裝斜拉扣掛懸拼施工工藝,按設計要求190米跨7段吊裝合攏,85米跨3段吊裝合攏。本橋主拱肋采用無支架纜索吊裝施工,拱肋桁架安裝應結合橋梁規模河流地形及設備等條件采用適宜的吊裝機具,各項機具設備和輔助結構的規格、型號、數量等均應按有關規定經計算確定。錢塘江四橋無支架纜索吊裝系統主要由以下幾個部分組成:A、主索道主索道體系起重體系牽引體系B、主塔架萬能桿件拼裝門式塔架塔頂索鞍結構塔架風纜C、輔助工作索工作索主索體系起重體系牽引體系D、錨固體系E、扣掛體系鋼絞線扣索拱肋扣點支撐結構扣索在扣塔上轉向結構扣索錨固張拉端結構F 、吊裝節段側向風纜索體系杭州錢塘江四橋無支架纜索吊裝總體布置圖如下:202、(1)塔架在杭州岸2、蕭山岸15號墩位置附近各立主塔架一座,9號墩安裝中間主塔架。190米主跨兩側主墩上各設一個扣塔。詳見杭州錢江四橋主塔架基礎圖、錢江四橋9#墩中塔架基礎方案圖、杭州錢江四橋主塔圖、錢江四橋扣塔圖主、扣塔架均采用N型萬能桿件拼成門式塔架。根據本橋拱肋中軸線的距離,主塔架整體設置為對稱結構。兩岸主塔架寬度為36m(頂寬44m),高114m;9#墩中間主塔寬34m(頂寬42m),高102m;扣塔高度50m,跨度34m(頂寬38m)。塔架共用桿件材料約2400t。塔架拼裝階段,需要適當在塔架上設置塔架風纜,完成塔架架設之后,也應根據塔架高度和受力情況設置腰風纜和塔架頂風纜,以便于在203、架設過程和吊裝階段通過這些風纜調整塔架垂直度并增加塔架穩定性。兩岸主塔架頂橫橋向兩側各設兩道風纜,腰風纜在主塔架中部及塔頂的節點兩側呈“”布置。由于索道系統吊重或不吊重時兩岸主塔架及9#墩中主塔架塔頂索鞍均位于同一條直線上,因此,主索道系統對9#墩中主塔的側向分力較小,若將主塔架腳預埋牢固可不設中主塔側向風纜。架設工作索和主索之前,必須測量塔架垂直度并通過塔架風纜索調整塔架至最佳狀態后方能進行纜索架設施工。兩岸主塔架基礎則為C25砼擴大基礎形式,基礎承載力要求大于20t/m2,基礎承載力根據最大吊重情況下進行受力計算,安全系數要求k1.5。9#墩中塔架基礎利用墩身結構、端橫梁和鋼圍堰以及支撐架204、構成塔架基礎。其結構經過認真設計與計算復核后確定。中塔架基礎方案圖錢江四橋主塔圖錢江四橋扣塔架圖(2)吊裝纜索a、纜索吊裝系統纜索吊裝系統為四跨連續結構:(杭州岸)200m(主跨1)689.75m(主跨2)600.75m(蕭山岸)200m,鋼拱肋吊裝主索兩套,均采用750mm密封鋼絲繩。每套主索經過主塔架頂移動式索鞍,錨固于兩岸重力式地錨。主索設計吊重能力65T,總起重能力130t。每組主索起重體系由8臺8T卷揚機、21.5mm起重鋼絲繩和兩個35T跑車上、下掛系統組成。吊裝牽引體系由兩根26mm鋼絲繩,8臺10T卷揚機和兩個主索跑車組成。b、塔頂索鞍塔頂索鞍是裝置在塔架上用來支承吊裝纜索的一205、種設備,我公司自行設計的可移動式索鞍具有安裝方便,對主索鋼絲繩磨損小,承載能力大、使用靈活等優點。該設備與主塔聯結一起,是吊裝設備中的重要組成部分。塔頂索鞍橫移系統由4臺5噸卷揚機和主索鞍組成。為了克服橫移索鞍時對主塔架的反作用力和塔架的變形,在主塔架兩側均布置有側向風纜索,以便于控制主塔架因受力而產生的變形??紤]到側向風纜受力有限,橫移索鞍之后將在索鞍結構上設置兩根19.5mm鋼絲繩,并把鋼絲繩收緊固定在塔架基礎的預埋錨環上。(3)工作索工作索是指吊裝能力較低,但比主索更為方便、靈活、快捷的一組纜索系統。由工作索主索、起重索、牽引索、工作索跑車、吊點及工作索鞍組成。本橋主纜索的上、下游各設一206、組工作索道,用于安裝主纜索系統以及主纜索吊裝的施工輔助,吊運重量小于5t以下的施工機具和材料。每組工作索采用一根47mm鋼絲繩為主索,設計吊重5t。(4)纜索架設1)規劃實施可能對相關區域、流域、海域生態系統產生的整體影響。塔架拼裝完成后,首先要進行塔架垂直度的調整,為調整塔架垂直度,除了使用塔架腰風纜調節之外,還需設置塔架前后風纜,塔架前風纜牽引至對面的拱座預埋錨環,主塔架后風纜均牽引至地錨的預埋錨環上。通過設置在塔架頂前、后風纜收緊或放松,讓塔架整體受力并使鉸支座微轉動,達到調垂直度目的。(一)建設項目環境影響評價的分類管理調整主塔之后開始架設牽引索、工作索。牽引索直接拖拉過河,通過塔頂并207、在塔架腳滑輪轉向后進入卷揚機。 牽引索安裝好后,將工作索牽過塔頂,安裝好工作索跑車和吊具,再將其牽引過對河主塔頂,并進入主地錨收緊固定。架設主索時單根展開并牽引過塔架頂,然后穿跑車,兩組工作索同時牽引、收緊、提升,過對河主塔架頂,進入主地錨錨梁后轉向,尾索從前端槽口轉出并使用夾具收緊。最后根據計算好的架設垂度收緊并錨固,主索安全系數3.0。(5)錨固體系(1)規劃環境影響評價的分析、預測和評估內容。錨固體系詳見杭州錢江四橋主地錨圖、杭州錢江四橋扣地錨圖、錢江四橋橋墩扣錨端示意圖表二:項目地理位置示意圖和平面布置示意圖;本橋纜索吊裝地錨為重力式主地錨2個、扣地錨4個,均為砼和漿砌片石筑砌而成。塔208、架纜風及吊裝期間的橫向纜風索地錨一般受力不大,采用挖坑埋設臥石地錨。二、安全預評價重力式地錨受力計算要求:抗滑穩定安全檢查系數:K12.0抗傾覆安全系數:K22.0大綱要求橋墩扣錨端示意圖2)按發布權限分。環境標準按發布權限可分為國家環境標準、地方環境標準和行業環境標準。規劃環境影響評價技術導則由國務院環境保護主管部門會同國務院有關部門制定;規劃環境影響評價技術規范由國務院有關部門根據規劃環境影響評價技術導則制定,并抄送國務院環境保護主管部門備案。5.2.9.4鋼管桁架安裝以森林為例,木材、藥品、休閑娛樂、植物基因、教育、人類住區等都是森林的直接使用價值。(1)試吊纜索吊機在吊裝前必須按規定進209、行試拉和試吊。試吊過程必須認真進行施工組織,試吊實施過程中,要將各方面的試吊記錄認真、準確填寫,以備正式吊裝時使用。試吊程序根據計算吊裝重量(吊裝節段最大重量)按公路橋涵施工技術規范進行。2.規劃環境影響評價的內容試吊的目的是為了檢查:最大荷載作用下主索跨中、兩邊段位置、起吊卸載后的垂度;塔架受力變形情況、塔架基礎、主地錨的穩定情況,牽引索、起重索運作情況、滑車轉動情況,卷揚機運行情況等。施工組織及協調情況。試吊成功后方能進行正式吊裝。(2)吊裝A、吊裝程序和順序本橋鋼拱肋安裝程序為:節段資料檢查合格后運輸鋼拱肋到起吊位置、定位雙吊點垂直起吊運輸就位臨時固定扣索安裝扣索張拉松吊點調整標高吊裝下210、一節段。錢塘江四橋鋼拱肋安裝時,采用雙肋交錯安裝施工,并及時安設臨時(或永久)橫撐(聯)及橫向纜風增加橫向穩定性。鋼拱肋具體吊裝順序見下圖。B、吊裝方法鋼拱肋節段采用陸地運輸時,使用大噸位平板車運輸到主塔架前的起吊位置,車輛順拱肋縱軸線停好,等待起吊。若使用船運方式時,鋼拱肋裝船時順船體放置,運輸船將鋼拱肋運至橋位下,與定位船平行駁接。運輸船定位之前,將主索吊具放下一定距離,以吊具作為初步定位的參考點。定位船將運輸船牽引,使運輸船在吊點下方順橋向布置,接著定位船的船尾擺轉方向至橫橋向,與運輸船垂直成“T”形布置,然后定位船拋錨,通過調節定位船與運輸船之間的連接錨索長度,使運輸船上的拱肋基本上正211、對拱軸線,最后運輸船拋錨固定,完成定位過程。 鋼拱肋定位之后,兩個吊點放下,將待起吊的鋼拱肋用鋼絲繩捆綁,鋼絲繩與鋼拱肋接觸處墊上橡膠或麻布之類的柔軟物,避免鋼絲繩刮傷鋼拱肋表面。捆綁鋼拱肋還應注意盡量使節段起吊時重心穩定,鋼拱肋平穩起吊,而且始終使對接端低于另一端。鋼拱肋節段起吊到一定的安全高度后,運輸到拱肋對接的相應位置,同時垂直提升(或放下)到對接接頭就位,校調對接接頭直至達到精度要求,再通過法蘭螺栓連接固定,同時將扣索收緊,逐步調整相對位置,調整好標高軸線,然后逐漸松吊點,張拉扣索,使鋼拱肋逐步轉換為扣掛體系,使扣掛好的鋼拱肋完全符合設計要求。(3)扣掛體系扣掛體系由每一吊裝節段的鋼絞212、線扣索、拱肋扣點支撐結構、扣索在扣塔上轉向結構、吊裝節段側向風纜索和扣索錨固張拉端結構共同組成。本橋扣索采用15.2mm鋼絞線,錨固端用P型擠壓錨具,設置于吊裝的鋼拱肋節段端頭附近的扣點結構,鋼鉸線通過扣塔索鞍轉向后進入后地錨張拉端,或錨于190米跨的兩個主墩上,在后地錨的張拉端上也使用P型擠壓錨具,并使用千斤頂張拉調整索力,通過起重索的放松和扣索千斤頂張拉收緊,實現拱肋安裝由纜索起重繩垂直力到扣索鋼鉸線扣掛受力的轉換??鬯飨铝祥L度的計算按:理論長度+富余長度下料長度,本橋扣索富余長度取30m35m。拱肋節段扣掛系統的受力按平面桿系結構進行計算,同時使用幾種不同的電算程序計算、復核,確保計算結213、果無誤,并力求計算時各種邊界條件盡量合理、接近實際狀況,本橋扣索力安全系數2.0。根據扣索力結果、扣點結構的設置和扣索材料的應力等級1860MPa,確定每節段采用的扣索鋼絞線數量。每節段鋼拱肋吊裝前預先完成相應的扣索布置,扣索在地錨一端套上夾片錨具,并分束擺放,不得交叉纏結,另一端安裝好夾片錨具和錨墊板??鬯魍ㄟ^卷揚機和人工配合牽引,通過扣塔并到達拱肋,準備在拱肋就位安裝后套入扣點扁擔梁進行張拉??鬯髟跔恳^程中注意使用排索器具整理,以免相互纏繞。190米跨鋼拱肋扣索力表第一段就位第二段就位第二段風撐就位第三段就位第三段風撐就位合攏段第一段扣力(噸)38.263.66836.13229第二段扣214、力(噸)53.57585.6115.5109第三段扣力(噸)86.4116.3140.1785米跨鋼拱肋扣索力表邊段就位時風撐就位時合攏段就位時邊段扣力(噸)2931.938.6通過以上扣索力表中得知190米跨第一段鋼拱肋最大扣索為68噸,第二段鋼拱肋最在扣索力為115.5噸,第三段鋼拱肋最大扣索力為140.17噸。因此:安置在鋼拱肋上的扣點結構由焊接鋼板和型鋼橫梁(扁擔梁)構成,扣點結構固定座端面為厚鋼板,鋼板上設有與型鋼橫梁(扁擔梁)栓接的螺栓孔??鬯髋c扣點結構固定座端面垂直??埸c扁擔梁由兩根槽鋼組成,中間3cm5cm空隙,扣索鋼絞線從空隙穿過,套上夾片錨具錨固于扁擔梁的錨墊板上,見下圖:215、鋼拱肋扣點結構圖 扣索在扣塔的轉向結構由鋼板、型鋼和轉向索鞍輪拼裝而成,其作用是支承扣索,將扣索力傳遞到扣塔上,并使扣索在塔架上通過轉向輪形成圓順過渡,將尾索引入扣索地錨張拉端(見下圖)??鬯鬓D向結構結構圖扣索通過扣塔索鞍轉向進入地錨張拉端扁擔梁后,使用錨具固定,并根據施工各工況的需要進行張拉。錨固端扁擔梁見下圖:扣索張拉錨固端扁擔梁結構圖橫向側風纜主要作用是增加吊裝拱肋的橫向穩定性,并起到左右約束拱肋和左右調控拱軸線的作用。橫向側風纜在拱肋上、下游對稱設置,可直接捆綁在鋼管上,但要在捆綁處支墊枕木或其它柔軟織物保護鋼管。(4)拱肋軸線、標高的調節拱肋軸線、標高是吊裝拱肋的控制指標,是一個復雜216、的控制過程。在整個吊裝過程中,測量技術人員進行跟蹤觀測,使用扣掛系統調整標高和橫向側風纜對軸線進行調整。風纜的錨固設置墩臺頂上下游兩側的萬能桿件桁架外端,錨固端與手拉葫蘆連接,并通過手拉葫蘆進行調控拱肋軸線。鋼拱肋側纜風地錨支架圖扣索調整是為了使拱肋標高符合設計要求,調整方法:吊裝第一段,扣索收緊并張拉,使張拉力等于第一段扣索力計算結果,吊裝第二段之前,根據第二段對第一段的作用力計算第一段的預抬量。預抬量計算方法:扣索調整量的目標函數是安裝的標高,以實際張拉力與計算值為校核進行計算。經計算、校核后進行第一段扣索的張拉、收緊并到達預抬標高。用同樣方法吊裝其它節段??鬯魇站o、張拉的同時,測量小組對217、整個過程進行跟蹤觀測,以檢驗計算結果是否符合實際情況,并將觀測數據反饋到指揮臺,使吊裝節段準確、快速完成對接就位。(5)鋼拱肋接頭處理鋼拱肋接頭設有導向管,目的是為了增加對接的精度,同時導向管在焊接時起到襯墊作用。鋼拱肋就位后,逐步調整相對位置,調整好標高軸線,進行對接試拼,檢查拱肋鋼管的間隙和錯邊情況。一般鋼管對接的間隙要求控制在3mm左右,錯邊量小于0.2倍鋼管壁厚。如果不滿足上述錯邊和間隙要求,應進行鋼管校圓,重新打磨做好焊接坡口。鋼拱肋由于制作時的焊接收縮和溫度影響,可能存在鋼管拱肋接頭的間隙問題。這個問題的處理方法一般在鋼拱肋制作時就要考慮,即以合攏溫度1520換算鋼拱架制作在不同季218、節和時段因溫度變化產生的線膨脹或收縮值,同時也應實測了解鋼管對接環焊縫收縮情況,來調整安裝大段的長度。另外為了切實保證鋼拱肋合攏接頭間隙滿足規范或焊接工藝規定要求,可以在鋼拱架合攏段(本橋為中段)兩端接頭各預留5mm焊接余量,即兩端接頭鋼管的設計各加長5mm。通過對鋼管打磨校正使接頭環焊縫間隙在允許范圍內。鋼管大段接頭形式一般分為兩種:一是全溶透型對接環焊縫。二是全溶環焊縫加外包箍加強板。無論是采取哪種形式均要滿足設計以及焊接工藝評定的要求。本橋大段接頭焊接方法采用二氧化碳氣體保護焊和手工電弦焊兩種,根據實際的施工條件確定。氣焊透型焊縫焊接程序為:打底層填充層蓋面層焊接。為了減小接頭焊接殘余應219、力,接頭焊縫在設計允許的情況下采用機械錘擊。為克服鋼拱肋合攏段存在的間隙問題,吊裝合攏段一般設置嵌填管,本橋合攏段接頭形式由設計確定。若設計設置有合攏段嵌填管,其長度須根據吊裝合攏時的實際間隙而定。接頭鋼管下弦設置定位扳, 定位板的作用僅作接頭對接時限位,吊裝時不能松開吊點使拱肋支承在定位板上。 完成鋼拱肋和風撐安裝后,進入全面工地焊接階段,焊縫質量要求達到設計標準。焊縫外觀質量檢查要求:不允許有氣孔、裂紋未熔合、未填滿弧坑和焊瘤等缺陷。內部質量:焊縫全長按GB11345-89標準進行超聲波探傷。質量等級為級;焊縫全長內按GB3327-87標準射線照相3張長度為300mm的X光底片,焊縫質量等220、級為級。5.2.10吊桿施工5.2.10.1吊桿安裝190米跨吊桿采用可換式雙吊桿,縱橋向間距8米,橫橋向29.4米。吊桿采用工廠生產的成品索,由1670MPa高強鍍鋅鋼絲外包PE制成。雙吊桿在拱肋成“”布置,在下層縱橋向布置,上層橫橋向布置,每一對吊桿分別吊一層橋面。上層吊桿采用2557,下層采用2917。85米跨吊桿布置采用單吊桿,縱橋向間距6.1米,由1670MPa高強鍍鋅鋼絲外包PE制成,采用1277。吊桿錨頭均為墩頭錨。吊桿通過錨箱與鋼拱肋連接。安裝工藝流程吊桿的安裝工藝流程為:吊桿錨箱清理吊桿錨具檢查實測各吊點標高值吊桿運輸至現場并松展開吊點垂直提吊就位按加載程序張拉吊桿,調整標高221、錨具封閉并作防護處理。安裝前的檢查工作安裝前需要檢查吊桿的外觀質量,特別是檢查錨具是否有易松脫的部件,螺紋是否有損傷,錨杯或鋼護筒是否受到破壞,PE層是否有損壞現象等。另外,檢查吊桿編號是否正確無誤,并與吊桿質量資料對照,檢查兩者是否一致。安裝順序由于吊桿重量較輕,安裝順序不作嚴格要求,本橋計劃從每跨中間向兩邊對稱安裝。由于每根吊桿都是卷制包裝,安裝前必須要從托盤架上松展開來,才能提吊安裝,因此,長吊桿松展需要寬的場地。安裝方法長吊桿安裝:為了方便安裝,加工一個帶吊環的錨桿,錨桿旋入吊桿錨頭頂部錨杯中,提升吊桿時吊點鋼絲繩捆綁于吊環上,吊桿提升至吊點下側時,使用另外一根較短的鋼絲繩穿過吊桿孔置222、換提升鋼絲繩,吊桿錨固螺母穿過置換鋼絲繩上,并將吊桿錨具提升穿過吊桿孔旋上螺母定位錨固。短吊桿的安裝:短吊桿直接在邊跨位置松展之后,直接提升起來,然后將吊桿下端錨具穿過吊桿孔,并對上端錨具進行錨固。吊桿安裝定位之后,需要對吊桿孔進行防護處理,如填充油脂等,并將吊桿孔加蓋封閉。因考慮澆注鋼管砼及安裝吊桿橫梁時,還需張拉吊桿來調整標高。安裝時應注意的問題安裝工程中應注意的問題:注意保護吊桿防護層,吊桿不能小角度彎折,也不能隨意拖拉架設。架設吊桿時,上端錨具的調節螺母調至錨杯的中間,以便于安裝之后仍然能夠上下調整標高。測量人員在進行標高觀測時,注意比較上下游同一樁號的兩根吊桿高差值,以便于調整兩側吊223、桿至相同的高程。5.2.10.2吊桿張拉吊桿按照設計加載程序分階段張拉,張拉力大小及標高調整根據設計要求進行。190米跨吊桿張拉程序為:現澆系梁砼后第一次張拉吊桿;吊裝下層吊桿橫梁第二次張拉;吊裝上下層橋面板過程中進行第三、四次張拉;橋面板安裝完成后第五次;現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬部分進行最后一次吊桿張拉,使吊桿索力為設計優化索力。85米跨吊桿張拉程序為:現澆系梁砼后第一次張拉吊桿;吊裝下層吊桿橫梁第二次張拉;吊裝上、下層橋面板過程中進行第三次張拉;橋面板安裝完成后第四次;現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬部分進行最后一次吊桿張拉,使吊桿索力為設計優化索力。吊桿張拉索力的控制應以設計計算224、時需要的索力大小進行控制,同時注意觀測標高的變化情況。整個張拉過程應在業主、設計、監理和施工方的共同控制下進行。吊桿張拉結束后進行固結、封錨。5.2.11系梁施工系梁為箱型結構,采用現澆勁性骨架C50砼預應力砼結構,頂、底板、側板厚度為40cm。勁性骨架采用由型鋼組成的空間桁架。190米跨每一系梁內布置18束31j15.24的預應力鋼絞線,85米跨布置12束。預應力束采用標準為ASTMA416-90A(270)的高強度低松馳鋼絞線,標準強度為Rby=1860MPa,預應力束主要用于平衡拱肋產生的水平推力。5.2.11.1系梁鋼骨架制作、安裝系梁鋼骨架各部件在工廠生產,在現場分段拼裝并進行整體預225、拼。安裝時先移運到塔架前,利用主索起吊運輸、就位、固定在吊桿上對接施焊。詳見系梁砼現澆施工支架及模板設計圖。系梁骨架的對接拼焊質量要求按照設計及有關規范進行。高空焊接過程中應注意保護吊桿及錨頭不受焊接的傷害。焊接產生的飛濺物應注意妥善處理。5.2.11.2系梁模板安裝190米跨系梁分10段安裝,85米跨分4段安裝,安裝順序為:從拱腳往中間對稱安裝。完成鋼骨架安裝后,進行預應力管道和預應力束安裝。并利用拱肋懸掛和系梁骨架作為支撐結構安裝支架和模板進行砼現澆。系梁模板和懸吊施工支架(桿)必須經過進行認真設計,強度、穩定性、剛度受力必須經過驗算,并經過監理工程師審核認可。系梁底模、側模采用大塊輕型鋼226、模板,并與支架型鋼結合形成整體模板,內模采用木模板。安裝模板時要求考慮鋼骨架撓度和吊桿在增加荷載情況下的下沉量,根據砼澆注順序通過計算確定預拱量。模板安裝后必須要有足夠的強度、穩定性、剛度和密封性,避免澆砼出現漏漿情況和澆注后出現較大的變形。安裝模板過程中注意吊桿橫梁預埋件的安裝,預埋件位置要求正確無誤,且安裝牢固可靠。同時,加強對系梁模板標高和軸線的觀測,便于及時調整,保證系梁能澆注整體順直。為了使系梁在施工中保持穩定,在安裝系梁后,應在同一拱跨內對稱布置系梁橫向臨時橫聯,使兩側系梁相互聯結,增加穩定性。臨時橫聯使用型鋼或2030鋼管制成。190米跨設置4道,85米跨設置2道,間隔25m30227、m左右。5.2.11.3系梁砼現澆系梁砼在鋼管砼灌注完成后施工,澆注順序為:先澆底板,腹板,形成槽型梁,最后澆注頂板。砼采用泵送運輸,振搗方式采用插入式振搗棒分層振搗。砼澆注應避免在氣候惡劣的情況下施工,以避免因雨水、風力等因素對系梁增加附加荷載而引起質量問題。砼現澆施工中注意對系梁標高和軸線的觀測,及時張拉吊桿,保證變形情況在允許范圍內。養生方式采用噴淋養護。模板和支架拆除時間根據設計要求確定。5.2.11.4系梁預應力數束張拉系梁預應力束隨施工過程進行分批張拉,張拉時對截面必須對稱,即每次張拉2束。190米跨在灌注拱肋砼并達到設計強度時,第一次張拉系梁預應力束(2束),現澆系梁砼后,當砼強228、度達到設計強度后第二次張拉梁預應力束(2束);吊裝下層吊桿橫梁第三次張拉;吊裝上、下層橋面板過程中進行第四、第五次張拉;橋面板完成后進行第六次張拉;現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬部分,最后一次張拉系梁預應力束。85米跨系梁預應力束在灌注拱肋砼并達到設計強度時,第一次張拉系梁預應力束,現澆系梁砼后,當砼強度達到設計強度后第二次張拉梁預應力束;吊裝下層吊桿橫梁后,第第三次張拉;吊裝上、下層橋面板過程中進行第四次張拉;橋面板完成后進行第五次張拉;現澆濕接頭及橋面鋪裝和欄桿等附屬工程部分后;第六次張拉系桿預應力束。預應力束張拉順序和張拉力大小嚴格按照設計要求進行。張拉結束后切除多余部分鋼束并進行墩頭229、固結、封錨。系梁懸吊支架必須待預應力束張拉、吊桿橫梁安裝后方可與吊桿進行受力轉換并逐步拆除。懸吊支架拆除時分多點、多次卸載,吊桿也進行多點、多次張拉,使兩者受力轉換均衡。5.2.12鋼管混凝土的澆注錢塘江四橋鋼管砼采用高壓輸送泵頂升法連續澆注鋼管砼,該方法具有高效快速、質量保證等優點。一根鋼管的混凝土用數小時就可澆注完成,施工時間極短,而且混凝土在頂升過程中有反壓作用,加上采用的是低水化熱、微膨脹、高流動免振砼配合比,所以砼的密實度能夠得到保證。用此方法與千斤頂斜拉扣掛調載結合,又可根據鋼拱肋的實際受力情況靈活調整鋼拱肋荷載,使鋼管應力狀態處于良好的狀態。5.2.12.1鋼管拱肋砼澆注前應注意230、做好以下工作:a、施工前應對全橋拱肋軸線、標高和樁號進行全方位測量,并布置測量控制點,特別是拱頂、1/4跨、肋間橫梁處的標高,以掌握澆注砼前的第一手數據,以便于澆注后進行對比。樁號的測量除了各吊點位置、肋間橫梁樁號之外,還應注意事先觀測主墩臺的水平位移情況。b、做好拱上清理工作,將前期鋼拱肋焊接期間殘留下來的焊渣、焊條、鐵件、鐵銹以及積水清理干凈,保證砼與鋼結構有良好的粘結性。清理時使用高壓水沖冼。c、按施工方案開設排氣孔后,暫時用膠布封貼,避免外界因素再次污染,同時對所用孔位寫上編號,割下的鋼管部分也寫上編號,保證施工后仍然能夠封焊良好,并便于灌注砼時報告進度情況和后期檢測時確定基本位置。d231、做好管、線和燈光的布置以及安全措施布置,保證施工過程中有良好的工作環境和安全環境。e、注意檢查砼拌和站的各項準備工作,包括操作人員到位、機械的檢修、進場材料檢驗、備用設備及電源準備情況等。f、施工前注意與供電部門、氣象部門和航道管理部門聯系,保證施工時電力供應正常,并處于良好的天氣情況下作業。必要時航道管理部門對大橋施工范圍內的航道進行局部管制,盡量避免或減少外界因素對施工的干擾影響,保證砼施工質量和施工安全。5.2.12.2鋼管砼的配合比設計大跨徑、大直徑的鋼管高強填芯砼施工技術難度大,質量要求高。管內砼澆注從兩邊拱腳向拱頂連續泵送,鋼管內面積小,砼泵送時間長。為確保工程施工質量,砼澆注要232、求一次成功,因此,砼配合比設計是鋼管砼澆注成敗的關鍵。我公司在邕寧邕江大橋、三岸邕江大橋、六景大橋、武漢江漢五橋、重慶萬州大橋及合川大橋等多座鋼管砼特大橋時光上成功解決了鋼管高強砼連續澆注的技術工藝問題,積累了豐富的施工經驗。(1)鋼管砼配合比試驗要點利用有關經驗公式,計算常規施工的水灰比,根據施工經驗確定常規的原始配合比,作試驗得出各項數據。以原始配方為依據,調整各項組成材料,使試驗結果逐項滿足設計技術指標要求,達到砼高流動、早強、免振、自密、微膨脹性能和容易泵送等要求,最后選定最佳配合比。(2)配制鋼管填芯砼技術指標要求a、施工圖紙設計砼抗壓強度為C50。b、泵送砼拌和料坍落度確定為:16233、0180mm。c、砼初凝時間選為1012小時,以解決灌注時間長的問題。d、砼初凝之后有微膨脹,以防止砼因收縮而形成鋼管內有空隙。e、自然成型,早強、免振、自密,并達到設計強度。f、砼水化熱峰值低、峰期長。(3)配制高強砼還應注意的問題:高強度砼的材料和配合比應符合設計及有關規范要求。應選用標號不低于525號的硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥,水泥用量不小于300Kg/m3,也不宜超過 550Kg/m3;混凝土所用粗骨料的最大粒徑不大于30mm、含泥量不大于0.5%;針片狀顆粒含量不大于10%;粗骨料連續級配;泵送砼使用優質中砂,水灰比不大于0.6。必須準確控制用水量,砂、石中的含水量應仔細測定后從用234、水量扣除,嚴禁在材料出機后補加水;高效減水劑宜采用后摻法,如制成溶液應在用水量中扣除這部分溶液用水;加入減水劑后,混凝土攪拌料在攪拌機中繼續攪拌的時間當粉劑時不得少于60s,當用溶液時不得少于30s;攪拌高強混凝土必須使用強制式攪拌機,宜采用二次投料法攪拌;高強混凝土配合比提出后,應進行610次重復試驗進行驗證。5.2.12.3 190米跨鋼管砼澆注方法錢塘江四橋鋼管砼采用頂升法自拱腳向拱頂逆向連續澆注,使用該方法可以大大縮短施工時間和減少工程費用。廣西邕寧邕江大橋、邕寧三岸大橋、武漢江漢五橋、廣西橫縣六景郁江大橋、重慶合川大橋鋼管砼頂壓到拱頂時,砼輸送泵壓力僅為額定壓力的1/3。鋼管砼澆注采235、用砼輸送泵頂壓法連續澆注,一條鋼管砼從兩岸一次性對稱澆注成型,改變過去傳統的砼澆注施工方法,對加快施工進度,保證質量,有很好的促進作用。本橋灌注砼時若設計需要,可根據不同階段張拉扣索調整索力,以控制拱肋的變形情況,達到一條鋼管砼從兩岸一次性對稱澆注成型。(詳見主拱肋鋼管砼灌注程序圖)。為了保證砼的灌注質量,在主拱兩端合適的位置布置作業平臺和4套砼輸送泵,承擔鋼管砼的施工作業,另外備用2套。鋼管混凝土壓注順序按照設計要求進行,已灌注的鋼管混凝土達到100%的設計強度后方可進行下一根鋼管砼的施工。灌注拱肋砼要求整跨縱橫對稱連續進行,即要求有四個工作面。每根鋼管混凝土由拱腳至拱頂一次壓注完成,兩端同236、步、對稱進行。錢塘江四橋190m跨鋼管砼灌注順序圖澆注鋼管填芯砼,鋼弦管拱腳設壓注口,安裝倒流截止控制閥門。還需要在拱頂段各弦管上沿間隔58m開設一個直徑23cm的排氣孔,其作用為排氣、觀察鋼管砼泵送進度,以及在砼終凝后檢查密實情況。拱頂段中心線分別設置直徑1015cm排氣孔,當鋼管砼澆注至拱頂段時,由于拱頂段砼自重壓力較小,流動平緩,應插入振搗棒適當振搗并起到一定的排氣作用。拱頂鋼管設置出漿管,排除不合格砼。出漿管同時起到一定的排氣、砼反壓補嘗作用,其作用原理也是為了克服砼在自重下排氣自密和凝結后收縮形成砼結構空隙,在拱頂隔倉板兩端施工時設置一根15cm的鋼管使砼形成一定的壓力,并為鋼管砼整237、體收縮提供一定的補嘗。壓注混凝土前,在鋼管拱腳處下緣開孔,壓水清除鋼管內雜物后封焊。壓注鋼管混凝土時,使用砂漿潤滑輸送管道后,方可將正常砼進行泵送。開始泵送鋼管砼的同時,在鋼管上弦排氣孔壓注少量水泥漿潤滑鋼管。當拱頂的出漿管向外溢出混凝土時,應繼續泵送,直至外溢砼與正常泵送的砼質量一致時,再停止泵送,關閉壓注口液壓閥門,由排(漿)管插入震搗將該位置的鋼管混凝土震搗密實,同時清理拱上溢出的砼漿體,以免污染鋼管外表面。澆注拱肋砼的同時跟蹤觀測拱軸線,必要時調整側向風纜索,使拱軸線保持基本穩定,滿足設計施工加載要求,在澆注鋼管砼的前后注意觀測拱肋標高的變化情況。相鄰鋼管灌注的砼強度達到設計規定強度要238、求后才能繼續下階段的砼灌注。并在灌注過程中按照設計要求張拉系梁預應力束。鋼管砼灌注完畢后,應對砼的密實程度進行檢查??刹捎萌斯で脫?、超聲波探查和鉆孔檢查,主要檢查范圍為每根鋼管的拱頂上緣、拱腳1/4段,每米2點,1/41/2段,每米3點。如果發現有空隙,則檢查并確定空隙的范圍,再根據業主、設計、監理等部門的實際要求來決定進行鉆孔壓漿處理。5.2.12.4 85米跨鋼管砼灌注方法85米跨拱肋結構比較特殊,拱肋由單根1600mm鋼管構成,管內設有兩塊豎板將鋼管內分為三個倉體。灌注砼同樣使用頂升法一次性對稱連續澆筑完成單根鋼管拱肋的一個倉體砼。為了保證鋼管砼灌注時,鋼管內豎板不發生變形,建議85米跨239、鋼拱肋制作階段在管內豎板之間增加部分支撐拉桿或其它結構聯結件,保證豎板在受到砼泵送壓力時不易發生變形。灌注砼時,嚴格按照設計加載程序和順序進行。85米跨鋼管砼頂升法泵送施工同樣要在拱頂設置出漿管,排出廢漿。其它方面施工方法與190米跨相同。 5.2.12.5鋼管砼施工中應注意的其它問題A、為避免高氣溫對砼的影響,宜選擇在上午6001100和下午1700以后的施工時間段。B、坍落度和膨脹率應嚴格控制,坍落度要求在現場經常進行檢測,UEA不宜摻入過多(UEA摻入目的是補償砼自身的收縮)以免過度降低砼強度。C、開設的排氣氣孔封焊時,應注意控制焊接量和焊接時間,不宜過度燒焊以至在高溫下局部燒傷鋼管內砼240、,局部降低砼強度。D、為了進一步降低砼水化熱,除了嚴格按照施工配合比配制砼外,還可以適當在鋼管拱肋表面淋水降溫(同時要注意施工安全問題)。E、現場管理應做到每一班次至少有三名技術人員和熟練技術工人作為現場施工負責,并向拱肋砼澆注指揮機構按時匯報現場施工情況。以便及時發現問題及時進行處理。F、砂石材料還需要做好現場含水量檢測,使砼水灰比按照設計配合比施工,保證砼質量的均勻性。G、砼輸送卡管處理措施:H、當泵機導管堵塞時,應立即停止拌和機的進料和砼的輸送,但仍須間段性攪拌機內砼,防止機內砼初凝,間歇時間不宜超過15分鐘。同時派專業技術人員及時查清楚卡管的原因和卡管的部位。I、通過錘擊法查清卡管的位241、置時,立即拆除堵塞處導管,當堵塞處導管拆除后立即指揮泵機操作人員開機試泵,以檢驗泵機至拆管處間的導管是否暢通,若不暢通繼續重復以上工序。同時安排施工人員立即用壓力水沖洗已拆下的導管卡扣密封圈內的砼,防止砼凝固在導管內,故障處理完畢后重新接管。J、澆筑砼前預先備用2套性能完好的泵機和導管,萬一發生管道堵塞且在砼初凝前不能及時處理時;立即起用備用設備,以保證砼的澆注工作順利進行。5.2.12平聯鋼管砼的澆注平聯鋼管為50010mm鋼管,按設計要求有部分鋼管需填充砼,砼采用開孔灌注,插入式振搗器密實后封焊。5.2.13預應力砼橫梁預制190米跨和85米跨下層吊桿橫梁、上層拱上預應力立柱橫梁預制和墩上242、立柱橫梁均采用預應力砼橫梁,其中,85米跨包括中梁和外挑梁,分三段預制。預應力砼橫梁計劃在施工現場預制??紤]到本橋的施工特點,預應力砼橫梁要求與本橋橋面板同時制作,以保證施工進度需要。本橋預應力砼吊桿橫梁、85米跨上層拱上預應力立柱橫梁預制均擬在施工現場位置布置砼構件預制場(包括橋面行車道梁板構件預制預制場地),橫梁預制場地寬度30m,長150m。預應力砼吊桿橫梁布置為:190米跨2個胎位;85米跨6個挑梁胎位,4個中梁胎位;85米跨層拱上預應力立柱橫梁4個胎位。為方便預制橫梁的移動、運輸,預制場地設置有橫移門架,橫移門架將橫梁直接移運到棧橋運輸位置,詳見杭州錢塘江四橋橫梁預制場地布置圖。橫梁243、預制場地布置圖5.2.13.1預應力砼橫梁預制的施工要點:(1)模板側模板采用廠制定型大鋼模板(每塊面積大于2m2),底模為15cm厚的混凝土底模上蒙光面板。模板要求有足夠的強度、剛度和穩定性。模板表面應平整光潔,接縫嚴密不漏漿,并且裝拆容易,操作方便,安裝可靠。安裝模板時,要嚴格按設計尺寸控制,采用拉線或使用測量儀器檢查,將誤差控制在允許范圍之內。模板內表面應涂不污染砼的脫模劑。模板填縫材料使用高塑性海棉,該材料具有彈性好、不吸水、可粘貼、有一定周轉率等優點,經濟實用,而且拆模后能夠使預制構件的邊角保持十分良好的外觀。澆注砼后注意控制好拆模時間,避免過早拆模,以免造成預制構件的內外受損。(2244、)鋼筋對進場鋼材要求材料供應商提供齊全的產品質量證明材料和相關的試驗資料,并要進行各種力學性能復檢,或發現不合格的,立即清退出場。施工前全面核對施工圖紙,確定各種預制構件的鋼筋種類是否正確,認真核對鋼筋型號、尺寸、數量,避免錯誤下料。需要進行焊接的鋼筋應進行焊接工藝試驗,確定不同焊接要求的施工技術參數。進行鋼筋安裝的過程中嚴格按照設計要求進行焊接、搭接和綁扎,安裝綁扎要牢固,安裝位置要正確無誤,同時,注意預埋件的安裝。鋼筋骨架的拼裝要求在工作臺上進行,并采取相應措施防止鋼筋骨架在焊接、彎曲、拼接時發生變形。已經拼裝成型的鋼筋骨架,要具有足夠的剛度和穩定性,以便在運輸、澆注砼時不致松散、移位、變245、形,必要時在骨架上焊接定位加強鋼筋。為了保證預制構件砼保護層的厚度,應在鋼筋與模板之間設置短鋼筋頭。安裝模板時,要嚴格按設計尺寸控制,內表面應涂不污染砼的脫模劑。(3)混凝土拌制與澆注混凝土采用拌和樓集中拌和。砼拌制要嚴格按照配合比確定的材料數量進行投料,攪拌時間不少于5分鐘,隨時測定坍落度,按要求制作和養護試件?;炷翝沧ⅲ哼x擇澆注方式為一次整體澆注成形。根據澆注層位置高低,調整混凝土澆注自由下落高度。先用附著式振搗,再輔以插入式振搗器振搗,并注意梁底板砼的振搗。使用插入式振搗器時,應避免振搗器碰撞預應力管道、預埋件等。應經常注意檢查模板、管道、預埋件的位置及尺寸是否符合設計要求,同時操作人246、員不得踩踏鋼筋。(4)養生采用淡水自然養護。冬季施工期間,砼養護時間應延長。溫度較低時,使用蒸氣養護方式,以促進砼強度形成。(5)拆模模板的拆除順序應按施工規范執行,拆模先放松上拉桿,隨后放松下拉桿,然后用導鏈牽拉梁內頂模、側模板,不得用鐵棒等硬撬,以防破損模板和結構混凝土。模板拆除后應及時清洗修整,涂刷脫模劑以備再次使用。5.2.13.2預應力鋼束制作預應力張拉鋼鉸線按有關規定對每批鋼鉸線抽檢強度、彈性模量、截面積、延伸量和硬度,不合格產品嚴禁使用,并清退出場。鋼鉸線應存放在干燥的地方防止銹蝕,鋼鉸線的下料切割采用圓盤鋸。下料長度=孔道設計長度+張拉機具工作時所需的長度。鋼束制作要順、直、勻247、,綁扎應牢固,同束鋼絞線應采用同爐、同批、同強度的預應力鋼材。編好的鋼束應置于平坦的場地妥善保管,避免淋雨及重壓。在堆放、運輸和安裝過程中均不得發生物理和化學損傷。5.2.13.3清孔、穿鋼束穿鋼束前應進行通孔器檢查孔道通暢情況,并用壓縮空氣吹洗孔道至孔道內清潔為止。穿束時用力要均勻、平穩,用力方向要同孔道軸心一致。穿束工作一般可用人工直接穿束,鋼束較長時,可借助長鋼絲作引線,用卷揚機牽引。全面檢查,以查出可能被損壞的管道。在混凝土澆筑之前,必須將管道上一切非有意留的孔、開口或損壞之處修復,在砼澆注前及完成后檢查預應力筋能否在管道內自由滑動。5.2.13.4預應力束張拉張拉程序預應力筋張 拉 248、程 序鋼筋、鋼筋束0初應力1.05con(持荷2min) con(錨固)鋼絞線束對于夾片式等具有自錨性能的錨具普通松馳力筋0初應力1.03con(錨固)低松馳力筋 0初應力con(持荷2min錨固)其他錨具0初應力1.05con(持荷2min) con(錨固)鋼絲束對于夾片式等具有自錨性能的錨具普通松馳力筋0初應力1.03con(錨固)低松馳力筋 0初應力con(持荷2min錨固)其他錨具0初應力1.05con(持荷2min)0 con(錨固)預應力砼橫梁預制階段,只有處于橫梁底層的預應力鋼絞線需要張拉,其余預應力鋼束在安裝后進行后張。所以預制構件的預應力束預留管道位置必須準確無誤。本橋下層預249、應力砼橫梁采用鍍鋅雙波紋管預留孔道,鋼帶厚度不小于0.3mm。管道與管道之間的連接及管道與喇叭口管之間的連接應確保其密封性,沿管道方向每50100cm設定位鋼筋架點焊在主筋上,保證預留孔道位置的準確、牢固、不變形,其容許偏差平面不得大于10mm,豎向不得大于5mm。預應力束張拉工序是預應力砼構件的關鍵工序。張拉開始前,應向監理工程師提交詳細說明、圖紙、張拉應力和延伸量的計算資料,并請求審核。張拉工作應在監理工程師在場時進行。張拉時構件的混凝土強度應符合設計要求,設計未規定時,不應低于設計強度的80%。預應力筋的張拉順序應符合設計要求,當設計未規定時,可采取分批、分階段對稱張拉。張拉機具要根據工250、程實際采用YCQ-250型千斤頂施加預應力。機具在進場前應經國家有資質的機構進行檢查和校驗,所用的壓力表精度不低于1.5級;校驗千斤頂用的試驗機或測力計的精度不低于2%;對張拉機具在使用超過6個月或200次或在使用過程中出現不正?,F象時,應重新校驗。本橋后張法預應力橫梁采用夾片群錨。對所有錨具進行全面檢查,有表面缺陷和損傷的禁止使用,并對錨具夾片逐個用洛氏硬度儀檢測,不符合要求的作廢,錨具在安裝前要擦洗干凈,錨具安裝時應使鋼絞線排列均勻、不錯位。預應力張拉程序、順序嚴格按設計要求和施工規范進行。張拉采取應力和伸長量雙控。張拉完成后應切割外露部分鋼絞線,切割方法為采用先進的YP060PS等離子切251、割機,該機切割速度快,沿鋼鉸線熱距離小,是鋼鉸線的理想切割設備。切割后外部分的長度應不短于一倍鋼絞線直徑。當僅從一端進行張拉時,應精確量測另一端的回縮量,并從千斤頂兩側的伸長量中適當給予扣除。鋼束張拉完畢,嚴禁撞擊錨頭和鋼束。預應力鋼束的斷絲、滑絲不得超過設計及技術規范要求,如超過限制數,則應進行更換。不能更換時,應提高其它鋼束的控制張拉力。預應力張拉過程中應做好記錄,記錄內容包括:將測力計、壓力表、油泵及千斤頂型號;預應力束初始張拉力、延伸量,張拉完成后最后的拉力和延伸量;千斤頂回縮量;在張拉中間階段測量的延伸及相應的拉力。5.2.13.5壓漿預應力砼橫梁張拉完成后,底層的預應力管道首先進行252、壓漿和封錨,其余預應力束在安裝橫梁并張拉后再進行壓漿、封錨。后張法張拉孔道壓漿前應用壓縮空氣或高壓水清除管道內雜質,然后壓漿。a、水泥漿的強度應符合設計規定,設計無規定的,應不低于30Mpa。對截面較大的孔道,水泥漿中可摻入適量的細砂。水泥漿的技術條件應符合下列規定:水灰比宜為0.400.45,摻入適量減水劑時,水灰比可減小到0.35。水泥漿的泌水率最大不得超過3%,拌和后,3h泌水率宜控制在2%,泌水應在24小時內重新全部被漿吸收。通過試驗后,水泥漿中可摻入適量膨脹劑,但其自由膨脹率應小于10%。水泥漿稠度宜控制在1418s之間。b、孔道的準備壓漿前,應對孔道進行清潔處理。對抽芯成型的混凝土253、空心孔道應沖洗干凈并使孔壁完全濕潤;金屬管道必要時亦應沖洗及清除有害材料;對孔道內可能發生的油污等,可采用已知對預應力筋和管道無腐蝕作用的中性洗滌劑或皂液,用水稀釋后進行沖洗。沖洗后,應使用不含油的壓縮空氣將孔道內的所有積水吹出。c、水泥漿自拌制至壓入孔道的延續時間,視氣溫情況而定,一般在3045min范圍內。水泥漿在使用前和壓注過程中應連續攪拌。對于因延遲使用所致的流動度降低的水泥漿,不得通過加水來增加其流動度。d、壓漿時,曲線孔道和豎向孔道應從最低點的壓漿孔壓入,由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序宜先壓注下層孔道。e、壓漿應緩慢、均勻地進行,不得中斷,并應將所有最高點的排氣孔依次放開和關254、閉,使孔道內排氣通暢。較集中和鄰近的孔道,宜盡量先連續壓漿完成,不能連續壓漿時,后壓漿的孔道應在壓漿前用壓力水沖洗通暢。f、對摻加外加劑泌水率較小的水泥漿,通過試驗證明能達到孔道內飽滿時,可采用一次壓漿的方法;不摻加外加劑的水泥漿,可采用二次壓漿法,兩次壓漿的間隔時間宜3045min。g、壓漿應使用活塞式壓漿泵,不得使用壓縮空氣。壓漿的最大壓力宜為0.50.7Mpa;當孔道較長時,最大壓力宜為1.0Mpa。梁體豎向預應力筋孔道的壓漿最大壓力可控制在0.30.4Mpa。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿,并應達到排氣孔排出與規定稠度相同水泥漿為止。為保證管道中充滿灰漿,關閉出漿口后,應保持不小于0.255、5Mpa的一個穩壓期,該穩壓期不宜少于2min。h、壓漿過程中及壓漿48小時內,結構混凝土的溫度不得低于5,否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時壓漿宜在夜間進行。i、壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況,如有不實,應及時處理和糾正。壓漿時,每一工作班應留取不少于3組的70.7mm70.7mm70.7mm立方體試件,標準養護28d,檢查其抗壓強度,作為評定水泥漿質量的依據。j、對需封錨的錨具,壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并對梁端混凝土鑿毛,然后設置鋼筋網澆筑封錨混凝土。封錨混凝土的強度應符合設計規定,一般不宜低于構件混凝土強度等級值的80%。必須嚴格控制封錨后的梁體長度。長期外露的錨具,應采取防銹措256、施。k、對后張預制構件,在管道壓漿前不得安裝就位,在壓漿強度達到設計要求后方可移運和吊裝。5.2.13.6預應力砼橫梁預制構件施工注意事項本橋上部結構使用高標號混凝土,因而必須仔細研究確定施工工藝和選用的材料,進行高強混凝土最佳配合比設計與試驗,控制質量,控制標準和檢測方法,并嚴格執行;水泥標號不得低于525號,水泥用量不得大于500Kg,且符合設計要求。a.精心配置混凝土配合比,水泥采用名牌普通硅酸鹽散裝水泥,砂和碎石選用經業主同意的優質材料。b.嚴格控制各梁段斷面尺寸,使橫梁在安裝后保證對接精度并順利進行濕接頭施工。c.為防止混凝土裂縫和邊棱破損,砼強度達到20Mpa以上時方可拆模。d.橫257、梁預制一次澆筑完成,為確保一次澆筑完成,我們將從機械設備、材料、模板、砼配合比設計、人工、技術力量、檢測等各方面給予充分保證。e.模板采用工廠制作新型定型鋼模板,具備足夠的強度和剛度,確保在混凝土澆注過程中不變形。f.橫梁預制構件堆放采用;四點支承堆放,支承中心均距梁端1540厘米,橫橋向支承中心距腹板外緣15厘米,支承寬度不超過20厘米,最多放兩層。必要時增加臨時支承結構,保證梁體穩定。g.加強對張拉設備、錨具、夾片、預應力鋼束的檢查,避免出現滑絲、斷絲情況的出現。h.為避免預應力管道變形,不允許振搗器觸及套管。i.砼養生期間,預應力管道應采用保護措施,防止雜物進入,影響管道暢通或引起生銹。258、j.壓漿使用活塞式壓漿泵,壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿,并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。k.施工作業應有專人負責指揮,嚴格按照張拉程序進行操作,避免出現質量、安全事故。5.2.14橋面板預制杭州錢塘江四橋橋面板除輕軌位置采用寬200cm,厚50cm的空心板外,其余均采用預制形C50鋼筋混凝土板和現澆橋面鋪裝層構成。錢塘江四橋橋面板預制分為:上層橋面形板、下層橋面公交汽車專用道及非機動車道形板、下層輕軌線橋面空心板三大類,其中每一種類型橋面板中又分為中板、邊板,長度均小于8米。190米跨與85米跨橋面板均為C50普通鋼筋砼板,相對應的各種橋面板尺寸有所不同,但施工工藝基本一致。根259、據本標段橋面板的數量,本橋橋面板預制擬布設6線48個預制臺座。詳見錢塘江四橋車道板預制場地布置圖車道板預制場地布置圖5.2.14.1鋼筋制安(1)鋼筋檢驗、存放進場鋼材要按規范要求進行各種力學性能復檢,要求材料供應商提供齊全的產品質量證明材料和相關的試驗資料。施工前全面核對施工圖紙,確定各種預制構件的鋼筋種類是否正確,認真核對鋼筋型號、尺寸、數量,避免錯誤下料。需要進行焊接的鋼筋應進行焊接工藝試驗和總結,確定不同焊接要求的施工技術參數,并向監理工程師呈報審批。鋼筋分類存放于地面以上0.5m的平臺或墊木上,并進行標識。(2)鋼筋加工鋼筋加工設有專用加工工棚,鋼筋骨架的拼焊要求在工作臺上進行,并采260、取相應措施防止鋼筋骨加架在焊接、彎曲、拼接時發生變形。已經拼裝成型的鋼筋骨架,要具有足夠的剛度和穩定性,以便在運輸、澆注砼時不致松散、移位、變形,必要時在骨架上焊接定位加強鋼筋。為了保證預制構件砼保護層的厚度,應在鋼筋與模板之間設置短鋼筋頭或放置砂漿墊塊。安裝模板時,要嚴格按設計尺寸控制,內表面應涂不污染砼的脫模劑。已經加工好的鋼筋應分類、分區存放,疊放要整齊,并進行標識。標識牌要注明鋼筋生產廠家、型號、數量、制作日期、用途及部位等內容。(3)鋼筋安裝所有鋼筋應準確安裝,進行鋼筋安裝的過程中嚴格按照設計要求進行焊接、搭接和綁扎,安裝綁扎要牢固,安裝位置要正確無誤,同時,注意預埋件的安裝。受力鋼261、筋焊接接頭在同一斷面上不得超過50,且不得位于35倍鋼筋直徑范圍內。安裝鋼筋前進行必要的除銹工作。鋼筋安裝后不得隨意踐踏,以免污染鋼筋表面。5.2.14.2模板側模板采用廠制大塊定型鋼模板,模板表面要求光潔、平整,模板連接縫緊密,底模為15cm厚的混凝土底模及光面板。模板要求有足夠的強度、剛度和穩定性,能保證在多次重復使用后不易變形。模板表面應平整光潔,接縫嚴密不漏漿,并且裝拆容易,操作方便,安裝可靠。安裝模板時,要嚴格按設計尺寸控制,采用拉線或使用測量儀器檢查。模板的內、外支撐應緊固,保證在澆筑砼時不松動、脫離或變形。模板對接縫隙和底模間隙使用高塑海綿嵌填,該材料具有不吸水、彈性、韌性好、可262、重復利用等優點,而且拆模后能夠使預制構件的邊角保持十分良好的外觀,是模板填縫的理想材料。模板內表面應涂不污染砼和鋼筋的脫模劑。5.2.14.3混凝土拌制與澆注砼攪拌采用強制式攪拌機,攪拌機帶有自動加水計量控制器,預制場地設有攪拌站,攪拌站采用電子稱量自動進料料斗。砼拌制的施工用水應在橋面板分項工程開工前進行水質分析,合格后方可使用。要嚴格按照配合比確定的材料進行投料,攪拌時間不少于5分鐘,隨時測定坍落度,并按要求檢查砂、石含水量,以便調整砼攪拌加水量?;炷吝\輸采用輕軌斗車,運輸軌道鋪設平整、順直?;炷翝沧ⅲ哼x擇澆注方式為一次整體澆注成形。采用插入式振搗器振搗。振搗時必須快扦慢拔,砼分層不得263、大于 30cm,插入深度應在本層和下層510cm之間,振搗器移動不得超過振動半徑1.5倍。每一振動部位必須振動到密實為止,表現為不再冒氣泡,停止下沉,表面泛漿、平坦。使用插入式振搗器時,應避免振搗器碰撞預埋件等。應經常注意檢查模板、預埋件的位置及尺寸是否符合設計要求,同時操作人員不得踩踏鋼筋。澆筑橋面板砼過程中,應按照有關規范要求進行坍落度檢查,并按要求現場制取試件并與所澆筑橋面板在同樣條件下養護。試件包括起吊強度試件、28天強度試件等不同要求的樣品。在施工中因發生機械故障不能正常澆筑時,允許間斷時間應嚴格按照有關規范執行。澆筑砼應做好有關施工記錄,以供監理工程師檢查使用。5.2.14.4養生264、采用淡水自然養護,橋面板表面覆蓋草席或其它易吸水織物。冬季施工氣溫較低時,應考慮采取蒸氣養護方式。5.2.14.5拆模模板的拆除順序應與設計順序一致,拆模先放松上拉桿,隨后放松下拉桿,不得用鐵棒等硬撬,以防破損模板和結構混凝土。每次澆筑砼拆模后,模板表面均應進行清理,除去粘結的砼斑點,并擦拭油脂或脫模劑,以防模板表面生銹。橋面板砼強度達到設計要求后,方可拆模和起吊、移運。移運時用吊車及運輸車移梁運至存梁場,并按計劃好的存放順序堆放,便于日后取用。堆放時注意在梁體兩端下面用墊木支墊,梁、板的疊放高度應按安全要求控制。橋面板制作過程應堅持施工報檢制度,每道工序先進行班組自檢,自檢合格后報監理工程師265、批準后方可進行下一道工序施工。5.2.14.6砼表面修整所有混凝土的外露面的外形線型應正確、順暢、光潔、顏色一致,拆模后如表面有粗造,不平整、蜂窩或不良外觀時,應鑿到按照監理工程師要求的深度,并以監理工程師同意的砼等級重新填筑和修整表面?;炷帘砻嫘拚燃壖皹藴拾凑照袠宋募?88頁表606-17規定執行。第一合同段橋面板數量表橋面板類型190米85米長度(m)數量(片)長度(m)數量(片)上層橋面形板7.52205.86509.7205.65100下層橋面公交汽車專用道及非機動車道形板6.91765.33603.3163.1560下層輕軌線橋面空心板6.9885.32403.383.1540266、合計52814505.2.15拱上立柱安裝本橋拱上立柱采用鋼管砼結構,190米跨拱上立柱為100010mm,在安裝上層吊桿橫梁后安裝;85米跨拱上立柱為85010mm,在安裝下層吊桿橫梁并張拉系梁預應力束和吊桿后施工 。鋼管砼立柱安裝時與拱肋上的基座對接,調整好垂直度,并使用臨時肋板固定管腳,立柱中間和上部端頭使用鋼絲繩設置八字風纜前后左右收緊固定。立柱砼澆筑時,砼使用漿桶吊運或砼輸送泵泵送,并設置串筒導流。施工時注意處理立柱頂與立柱橫梁連接部位的預埋件。5.2.16橫梁安裝5.2.16.1安裝前的準備工作a.橫梁的安裝前需要檢查所有纜索吊裝設備運作情況是否良好,特別吊具是否工作正常。安全管理267、人員檢查各項安全措施是否落實到位。 檢查出場的橫梁檢查資料是否合格、齊全。b.清除梁體上的雜物,并在梁體的吊運捆綁點設置防護物進行保護。c.調查天氣情況,確定安全運輸途徑,并建立完善的指揮系統。5.2.16.2運輸和安裝方法橫梁通過軌道平車運輸至塔架前雙索道抬吊,再運輸到位安裝。安裝時,吊桿錨具套入鋼橫梁吊桿錨箱,并將錨頭螺母調節到中間位置。吊桿安裝完成后,緩慢放松吊點,使吊桿均勻受力,平順實現受力轉換。同時觀測剛剛安裝好的橫梁頂面標高、縱橫軸線是否符合要求,否則,吊點重新提升,將吊桿錨具螺母和錨墊板進行調整,直至符合要求為止。根據錢塘江四橋逐跨施工的實際情況,各橫梁安裝嚴格按照設計加載順序要268、求進行,同時進行系桿的張拉,以調整拱肋水平推力平衡。安裝鋼橫梁的施工過程中,注意橫梁縱橫軸線的調整。5.2.16.3鋼橫梁安裝(1)安裝工藝鋼箱梁安裝采用船運輸鋼箱梁至施工現場,雙索道抬吊提升運輸就位,吊桿錨頭螺母調節到中間位置,以便在拱肋其它施工荷載增加后能夠上下調整。鋼橫梁采用捆綁方式起吊,捆綁位置距離鋼箱梁吊桿孔位置1m左右,偏向中心線一側,捆綁后鋼絲繩的四個繩頭掛在吊具上。在進行鋼箱梁安裝的同時,同步進行縱梁的安裝工作。目的是為了增加各鋼箱梁之間的穩定性并控制梁與梁之間的間距位置??v梁與鋼橫梁之間的濕接頭可以稍后進行,安裝時只需作臨時固定。在縱梁安裝過程中,部分鋼箱梁之間的縱梁適當的間269、隔留空以平衡加載,待其他跨的鋼縱梁與鋼橫梁焊接完成后再進行安裝,用該方法修正縱梁安裝時引起的吊桿鋼橫梁間距累計偏差。(2)鋼橫梁安裝時應注意的問題 注意保護鋼箱梁防護層,捆綁起吊時應使用柔軟的物體隔墊在鋼絲繩下。架設時注意跟蹤測量鋼箱梁的就位情況,測量人員根據梁體上的樣點和現場各測量控制點對比,保證安裝時鋼箱梁的縱橫軸線符合要求。 鋼絲繩捆綁鋼箱梁的張角不宜過大,而且應盡量避免同時使用幾種不同規格型號的鋼絲繩,以免受力不均、松張程度不一致而容易引起安全事故。由于縱梁與鋼箱梁的連接是結構穩定和控制各鋼橫梁間距的構造需要,在高空作業時,注意使縱梁、鋼橫梁達到穩定就位狀態下進行安裝,避免梁體的擺動引270、起安全事故。5.2.16.4預應力吊桿橫梁安裝85米跨下層中段吊桿橫梁安裝與190米跨下層吊桿橫梁安裝方法基本相同,橫梁采用捆綁方式,采用平車運輸橫梁至塔架前起吊位置,雙索道垂直提升起吊、就位,然后將預應力束穿過系梁預應力預留孔。最后焊接橫梁和系梁的預留型鋼、鋼筋,待完成焊接后,松開吊點。以上工作完成后安裝濕接頭模板,現澆濕接頭砼。85米跨下層吊桿橫梁分段安裝,先完成中段濕接頭施工并等待砼強度達到一定強度后,再用單索道起吊、就位安裝兩側邊梁并進行濕接頭施工。本橋吊桿橫梁在拱肋兩側進行對稱安裝,安裝程序須與設計加載程序一致,以保證主拱肋的受力平衡。如設計無規定時,一般應根據施工驗算由拱腳至拱頂均271、衡、對稱加載,并加強施工觀測。安裝過程中根據設計要求控制吊桿應力和伸長量。完成吊桿橫梁安裝施工后,在此后的施工加載過程中,按設計要求進行預應力束張拉。5.2.16.5墩上立柱橫梁、拱上立柱橫梁安裝墩上立柱橫梁、85米跨拱上立柱橫梁安裝相對簡單一些,采用吊裝纜索運輸橫梁至安裝位置,就位后完成橫梁與立柱的固結即可。在此后的施工加載過程中,按設計要求進行預應力束張拉。5.2.17支座安裝錢塘江四橋采用的支座類型較多,支座安裝質量的好壞將直接影響到橋梁建成后的使用性能,因此在橋面梁、板安裝過程中,支座安裝應引起重視。本橋支座制作由技術過硬、信譽好、質量保證的生產廠家定型生產,生產廠家資質經過業主、監理272、工程師的認可。用于生產支座的橡膠材料性能和支座成品的尺寸偏差、力學性能均按照設計圖紙要求進行檢驗。合格后方可用于結構安裝上。支座安裝的注意事項:(1)板式橡膠支座a.支座安裝前檢查產品的技術指標、規格尺寸是否復合圖紙要求,如不相符,不得使用。b.橋墩、橋臺或橫梁上放置支座部位的砼表面必須平整清潔,以保障支座在整個面積上受力均勻。c.安裝前復核支座放置位置的標高、坡度是否復合設計要求。d.選擇施工溫度在520時安裝支座。e.在安裝上部結構件時,支座使用砂漿事先進行固定,以保證支座位置正確。f.橡膠支座與上下結構之間必須接觸緊密,不得出現空隙。(2)盆式橡膠支座安裝注意事項a.安裝前使用丙酮或酒精273、將支座各相對滑動面及有關部分擦拭干凈,擦凈后四氟滑板大儲油槽內注滿硅膠潤滑劑,并使硅膠保潔。b.安裝支座的標高必須符合設計要求,支座頂面、底座表面水平,四角高差不得大于2mm。c.盆式橡膠支座安裝時,頂板、底板使用焊接或螺栓栓接在墩臺頂面和梁體底面預埋鋼板上。采用焊接方式時,應注意防止燒壞混凝土;安裝錨固螺栓時,外露螺桿高度應符合要求。d.支座安裝時,先將上頂板固定在大梁上,再根據頂板位置確定底盆在墩臺上的安裝位置。e.支座中線須與主梁中心線重合,偏差不得大于2mm;安裝時,支座上各部件的縱橫軸線必須對正,對活動支座,其上下部件的縱橫軸線必須根據安裝時的施工溫度與年平均的最高、最低溫差,計算確274、定其錯位距離;支座上下導向塊必須平行。5.2.18橋面板安裝橋面板安裝使用纜索吊裝方法,將橋面板運輸到起吊點下位置后,由纜索直接提升、平運。纜索吊裝時,根據吊裝能力,一次可吊運多片橋面板,但應采取可靠的起吊方法和防護措施。橋面板的安裝次序按照設計加載程序進行,原則上縱橫向對稱安裝。橋面板就位之前應放置橋面板支座,并檢查標高及軸線位置,測出相關數據,并進行修正,確保橋面板安裝位置正確無誤。橋面板安裝過程中注意檢查每一塊板之間的間距、高差,以便發現問題及時處理。5.2.19現澆梁5.2.19.1引橋連續箱梁的地基處理和支撐架施工由于連續箱梁都是在現場高空現澆的連續梁,為防止砼施工時產生較大的變形,275、在搭設支架前應對地基進行加固處理,在砼澆注前,應對支撐體系進行預壓等措施。(1)為確保支撐架穩定可靠,擬在支架腳增設5#漿砌片石基礎。(2)為確保支架穩定并具有足夠的承載能力,支架的縱、橫間距應經過嚴密的設計、計算確定。(3)為確保支架受力均勻,支架與承重型鋼之間,承重型鋼與模板間應接觸嚴密。(4)砼施工前用水箱逐孔預壓,以消除支架的非彈性變形,并采取措施減少彈性變形值。(5)根據支架的變形和結構的變形設置適宜的預拱。(6)支撐系統的搭設:排架采用N型萬能桿件搭設,搭設的技術要求與一般工程排架搭設方法一致。5.2.19.2現澆連續箱梁模板安裝由于箱梁的任一平面都是空間曲面,這就要求安裝模板時要276、與放樣定位點相吻合。盡管放樣測量時,已對曲線的點進行加密,但點與點之間距離仍較大(3m左右),安裝底模和側模都有一定的困難。因此必須在原有加密點的基礎上進行再次加密測點,使點與點這間距達到0.81m,這樣才能使模板連成曲面。在模板施工中采取如下操作步驟:(1)作4m長的五種弧度的曲線樣板,在混凝土地坪上描出曲梁的五條投影線,并運用線錘將地坪上的弧線引測到支撐排架的橫楞上(橫楞通過高程引測已達到所需標高)。(2)運用雙擱柵調節箱梁底平面。按照常規施工的現澆平臺,根據幾何定理,如直線在平面內,則直線上所有的點在這平面內,因此應用幾個控制點就能通過拉麻線來控制平面的標高,使操作過程較為簡便。而曲梁底277、平面實際上是一個三維空間曲面,曲面上各點都不在同一高程上,不能簡單地運用幾個控制點來確定曲梁底平面。為了正確地定位,宜采用極坐標和加密測點的方法解決曲梁平面全部控制點坐標點,把這些標高都明顯地標注在排架的立桿上,接下來的問題是如何運用擱柵來微調平面標高至精確的高度,使底板鋪設服貼不發生畸形。由于箱梁平面標高不同,擬采用徑向短擱柵(下擱柵)和法向長擱柵(上擱柵)解決了曲面的定位問題。這是因為箱梁平面的切向呈彎曲傾斜,而法向呈直線傾斜。根據這一規律,把短擱柵的長度控制在2.5m左右,通常能擱四個支點,長擱柵的長度以大于曲梁底面寬為準。為了便于支撐箱梁懸挑端平面,法向擱柵鋪設長度控制在一定范圍內,上278、下擱柵之間襯以木楔塊,以保持擱柵緊貼鋼管支撐的橫楞,在受荷后不致變形??紤]到混凝土澆筑后箱梁會發生沉降變形,在鋪擱柵時將跨中底板略為墊高1cm,使箱梁初始起拱1cm。(3)為確保連續箱梁邊線順直,外觀平整、光潔、不漏漿,連續梁模板全部采用光面竹膠板安裝。底模板安裝按照木擱柵上標出的曲線,將底模沿曲線鋪設。通常以模板在外弧對準箱梁底邊線,而內弧可超出箱梁底邊線,因為一旦外弧定位后,內弧可通過外弧確定。為減少模板的裁割,鋪設時盡可能鋪2至3張整張模板后,再鑲1張三角形模板。(4)側模安裝比較簡單,底模鋪完后,用儀器再一次檢驗箱梁底板的標高和邊線,并彈出側模位置線。外側模先安裝,線錘掛直后,用斜撐全279、部固定牢。(5)內芯模安裝應在鋼筋和波紋管定位后進行。為保證混凝土壁的厚度,立內模時應在鋼筋上每米設3道頂撐鋼筋,防止內外模螺栓旋緊時模板變形。模板安裝見附圖錢江四橋引橋上構現澆萬能桿件支架拼裝圖。引橋上構現澆萬能桿件支架拼裝圖5.2.19.3鋼筋安裝及波紋管固定箱梁配筋較密,尤其是預應力箱梁部分波紋管的數量較多,難度較大。施工遵循“波紋管依靠鋼筋,鋼筋讓波紋管”的原則,具體操作步驟如下:(1)在立好的側模上定出波紋管的位置曲線和錨墊板張拉孔位置圖,并畫好鋼筋綁扎分布線。(2)先綁扎外側縱橫鋼筋,在錨墊板處應先將錨墊板和張拉孔模板固定好。(3)在扎好的鋼筋上每50cm加設一道6“井”字形鋼筋網280、片,作為波紋管的定位鋼筋。(4)綁扎部分內側鋼筋(以不妨礙穿波紋管為準)。(5)按已彈好的波紋管曲線穿波紋管,將波紋管的長度定尺為8m,局部位置適當縮短。波紋管穿放要注意以下幾點:抽檢波紋管的加工質量。波紋管的位置的和防崩鋼筋的綁扎是預應力施工的關鍵環節。特別是防崩鋼筋的方向要嚴格檢查,以防預應力束張拉時產生水平力而將混凝土壁拉裂。波紋管接頭通常用比原波紋管大7mm的套管,兩頭套進后用黑膠布包扎,包扎縫寬不小于6cm。檢查施工縫處已澆好混凝土的波紋管外露部位,因為在施工縫波紋管很容易損壞而造成漏漿。在波紋管內預先穿好清孔器,便于澆混凝土時來回清孔,以防止孔道堵塞。(6)錨墊板的固定要注意以下幾281、點:錨墊板應與波紋管垂直。錨墊板孔道應盡可能接近波紋管外徑,以防漏漿。如孔隙過大,要用膠布處理。通常將波紋管穿出錨墊板。錨墊板背面的鋼筋應盡可能靠近墊板,以加強局部承壓能力。5.2.19.4砼施工箱梁系薄壁構件,布筋密,且波紋管數量較多,波紋管之間的凈距小。根據這一情況,首先在級配上采用了骨料粒徑較小、流動性大、和易性好的配比,其次對底板和側板都采用分批澆筑和振搗的辦法。由于底板混凝土厚度為18cm,可分一層澆筑和振搗。先采用50mm插入式振動機振搗,對錨固區、波紋管較密處進行重點振搗,然后在混凝土接近終凝時抓緊用批刀抹平。砼可摻適量外摻劑,使混凝土初凝時間延長,便于操作,但終凝時間較短,吸水282、快,此時應集中力量進行平整。5.2.19.5預應力張拉(1)張拉的施工組織箱梁張拉錨具采用OVM錨。張拉以足夠的油泵在兩端同步對稱進行,以防張拉偏心,造成內緣和外緣受力不均。為此,張拉分若干個小組,每組46人負責一套設備。并另設一名記錄員。油泵操作時為同步操作,采用無線通訊聯絡。(2)張拉前的準備對全部張拉設備進行標定,配套使用。為既滿足張拉要求,又節約材料,對所有曲線孔道的長度都進行了驗算,以確定每束的長短。通常將鋼束伸出錨底板的長度定為70cm,根據張拉先后順序進行編束和穿束。將張拉順序編成表格,在張拉孔邊標明索的編號,以便對號入座,并按先后次序進行張拉。對所有錨底板進行清潔及錨具限位的處283、理。具體做法是用三根短鋼筋焊接在錨孔的四周,以便于錨具對中。進行張拉伸長值計算。曲線張拉不同于直線張拉,張拉端部與中心因摩阻關系,有較大的差值,而這種摩阻損失又直接影響到張拉伸長值計算的可靠性,為獲得較精確的計算值,必須結合曲線段摩阻損失進行。由于曲線呈空間多向彎曲,通常的理論計算有一定的難度,本工程系擬采用電算分段計算,然后疊加,得出最終伸長值。(3)預應力張拉張拉的關鍵是施力準確、伸長量符合、錨固可靠。對此,對以下八個方面加強了交底和監督。千斤頂的縱向軸線應與張拉鋼絲束中心線處于同一直線上;錨底板在埋設過程中應與出口處的波紋管口垂直;錨環與錨塞必須對中;鋼絲編束時應用梳絲板理順,并用鉛絲每284、隔2m扎一道,以防部分鋼絲彎曲造成受力不均;油泵張拉至10%k時劃線。兩端張拉時應使兩端的伸長值基本接近。油泵加壓應緩緩進行,速度不宜過快。(4)張拉順序曲梁的預應力束長短不一,因此,張拉根據設計提出的原則和順序進行,先腹板,后頂、底板;先長束,后短束;先上部,后下部。(5)壓漿對壓漿材料首先要進行試配,求得最小泌水率,以減少孔道內的空隙。應選擇減水率較高的外摻劑,使水灰比、泌水率符合設計和規范要求。壓漿前首先對孔道進行清理,用空壓機吹去孔道內積水后,再進行壓漿。為了使孔道內漿體密實,將泵壓力控制在1Mpa以上,并從低孔向高孔壓漿。5.2.20橋面鋼纖維砼施工杭州錢塘江四橋橋面鋪裝厚度為12c285、m,其中銑削鋼纖維混凝土厚8cm,中粒式改性瀝青混凝土厚4cm,并將8cm厚現澆鋼纖維混凝土計入橋面板受力計算截面中。5.2.20.1鋼纖維混凝土配合比設計橋面鋪裝鋼纖維砼配合比應滿足設計要求的抗壓強度、抗折強度和施工和易性,按照鋼纖維混凝土試驗方法(ES13:89)進行試配,結合經濟合理的原則選用。并考慮以下原則:1).鋼纖維重量占砼總重量的10%。2).砂率:較普通混凝土有所增大,并按Sfr=Scr+10Vf進行估算。 Sfr砂率 Scr普通混凝土砂率 Vf鋼纖維體積3).水灰比:一般取0.40.45范圍4).用水量:用水量是決定施工和易性的關鍵,在考慮鋼纖維混凝土和易性時,不能只考慮坍落286、度,因為鋼纖維砼在振搗前后工作性能相差較大,應以維勃指數Vc(S)考慮其工作性。5).水泥用量:鋼纖維混凝土中,水泥用量較一般普通砼要大,一般情況下都大于400Kg/m3。6).粗集料。粗集料粒徑以纖維長度的一半為宜,采用1020mm石料。針片狀顆粒含量不大于7%,含泥量不大于0.2%。7).外加劑。為了提高混凝土的和易性,提高密實度和早期強度,采用FDN-2H減水劑。5.2.20.2橋面鋼纖維施工工藝鋼纖維砼施工工藝流程為:橋面普測標高調整橋面板清鑿分幅安裝鋼筋網、模板澆筑鋼纖維混凝土平板振動器振搗振動梁粗平輥筒滾壓提漿刮平、抹面收漿養生。橋面板安裝完成后要進行標高普測,將測量結果與設計對比287、,達不到鋪裝設計厚度的地方應進行調整,調整方法有:橋面板置換、坡度調整、橋面板鑿毛深度微調等。保證橋面鋼纖維砼鋪裝層厚度達到設計值,本橋鋼纖維混凝土鋪裝厚度為8cm。橋面鋼筋網安裝用架立鋼筋支撐,并焊接牢固,網上、網下要按設計保證一定的凈空。鋼筋網的綁扎要求牢固可靠,必要時可進行部分點焊。模板使用輕型角鋼路模。角鋼外側安置三腳支撐架固定。角鋼頂面安裝后應平直、順暢,以便于振動梁和輥軸行走。角鋼每隔2米設置一個測量點,測量精度1mm,以便控制橋面鋪裝層的整體標高。橋面鋪裝分幅澆筑,分幅寬度接縫按照車道劃分設置。分幅應按橫坡先高后低,縱向分幅長度一般按照伸縮縫劃分,也可一次進行多幅縱向澆筑,??v向288、分幅接縫處理時,已澆筑段接頭應清除雜物,若為全斷縫處理,則在已澆筑段接頭安裝油毛氈或其它隔離物。若為連續縫則可在清理雜物后在已澆筑端面清鑿0.51cm,再進行下一幅砼澆筑。進行橋面混凝土施工時,注意伸縮縫預留槽的設置。5.2.20.3鋼纖維砼的攪拌和運輸要使鋼纖維在混凝土中充分發揮作用,必須盡可能使鋼纖維均勻分布在混凝土基體中,因此鋼纖維砼攪拌起到關鍵的作用。施工中主要采取以下措施:1).使用強制式攪拌機,投料量不超過攪拌機額定攪拌量的80;2).鋼纖維在使用前開袋抖散開,切不可成堆倒入,將鋼纖維均勻灑布在干料上,鋼纖維與水泥、粗骨料先干攪拌12min,再加水攪拌3min。投料順序為:碎石1/289、2鋼纖維干拌1min砂水泥1/2鋼纖維干拌1min加水和減水劑水溶液濕拌3min左右。嚴格控制拌和時間,攪拌好的鋼纖維混凝土應該是鋼纖維均勻分散在整個混凝土拌和物中,無粘團和集結現象;3).采用電子計量系統稱量,保證投料準確;4).有銹蝕、易結塊的鋼纖維不得使用;5).用混凝土攪拌車運輸,避免運輸過程中鋼纖維受振動下沉,影響其均勻性;6).在混凝土中適當加入高效緩凝減水劑,保證運輸和施工操作需要。5.2.20.4攤鋪、振搗鋼纖維混凝土澆筑是橋面鋪裝施工的最重要環節,集中體現施工技術管理水平和工程質量的好壞。主要施工方法和措施是:1).沖洗待澆筑橋面,對鋪裝層較薄的地方,應使用水泥漿掃漿,掃漿后290、;立即進行鋼纖維混凝土澆筑;2).用攪拌車運輸鋼纖維混凝土至橋面,卸料前快速轉動12分鐘,將熟料攪拌均勻,卸料后不宜立即用振動梁推漿,應使用人工將鋼纖維混凝土大致攤鋪整平,攤鋪厚度比設計標高高出0.51cm左右,以備整平和收漿。在攤鋪過程中如發現有鋼纖維混凝土結團現象,須及時用人工撕開抖散或剔除,以免發生蜂窩。拌和料從攪拌機卸出到澆筑不宜超過40min;3).模板邊用振搗棒輕振,其它地方使用平板振動器橫向平行振實,平板每次重疊1/2振搗面積;4).使用振動梁平攤振搗密實,振搗時尤其是要將豎起外露的鋼纖維及石子壓下去;5).再用三軸平整機滾壓數遍,進行滾平提漿;6).用3m鋁合金直尺緊貼模板橫橋291、向推拉刮平,再由熟練工人用鋼批刀抹面收漿。抹面應在鋼纖維混凝土表面無泌水的情況下進行。收漿抹面不宜太光滑,并根據施工要求進行拉毛處理,以增強與瀝青面層的結合。7).施工過程中注意準備好遮陽雨棚,避免天氣變化帶來的不良影響。5.2.20.6養護由于鋼纖維砼早期強度較高,故應加強早期濕潤養護,養護工作采用覆蓋土工布澆水養生。待測試強度分別達到普通混凝土相應強度且不小于14天時方可安排施工車輛在橋面行駛。5.2.21橋面瀝青層鋪裝瀝青面層的施工分為三部分,即室內試驗(包括各種原材料的性質和鑒定、瀝青混合料組成設計、瀝青各種礦料和瀝青混合料的日常檢驗、施工現場的部分有關檢驗等);瀝青混合料拌和、運輸和現場鋪筑。這三部分的主要目標,是保證
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